R125/R290及R125/R600a热泵工质适用温区探究

循环温升保持45℃,热源进口温度范围为10—45℃的热泵工况下,建立了基于控制换热器窄点温差的热泵循环模型,对小温度滑移混合工质R125/R290(质量配比25/75)及大温度滑移工质R125/R600a(质量配比10/90)的热泵循环性能分别进行了分析研究。发现R125/R290制热循环性能系数COPh随名义蒸发温度的升高而提高,而对于R125/R600a,COPh却变化平缓。同时两种混合工质的排气温度和冷凝压力均在系统安全运行范围之内。结果表明:对于小温度滑移工质R125/R290更适合于低温热源工况,大温度滑移工质R125/R600a则更适用于高温热源工况。

R134a/R125混合工质水平管外凝结换热

对纯工质R134a以及R134a/R125在三种不同组成比例下的混合工质,在光管和相同肋密度的二维及三维强化管外进行凝结换热试验研究。结果表明:R134a在光管外凝结表面传热系数与Nusselt数理论值的相对偏差均在±10%以内,R134a在光管及强化管外凝结表面传热系数变化趋势与Nusselt数理论解相一致。与纯R134a相比,含R125的混合工质管外凝结表面传热系数均所有下降;对于光管,含R125的混合工质管外凝结表面传热系数随壁面温差的增大而下降,但对于强化管,含6%及以上的R125混合工质,其凝结表面传热系数随壁面温差的增大而增大,有接近纯R134a凝结表面传热系数的趋势,表明混合工质凝结换热热阻分布与纯工质有较大差异。相同组分的工质,三维强化管凝结表面传热系数均高于二维强化管,二维强化管亦明显高于光管,在壁面温差为8K时,强化管HT-3D、HT-2D相对于光管的传热强化倍率分别为9.83和7.85。

R125/R600a二元混合物的热力学性质

基于制冷剂物性计算软件NIST REFPROP 7.0及R125/R600a气液相平衡实验数据,使用MBWR状态方程结合Lemmon-Jacobsen混合物模型,对R125/R600a(50/50 mass%)混合替代工质的热力学性质进行了计算,并制作给出了其压焓图(p-h)、温熵图(T-s)和比定压热容图(c_p-T)及饱和性质表。最后理论计算分析了其空调制冷工况的性能,结果表明该混合工质具有与R22相当的压缩比和COP值,比R22较低的排气温度和较高的单位质量制冷量.

低温工况下R125替代R502的热力性能分析

R502被认为是一种性能良好的制冷剂,但由于其对臭氧层的污染即将被禁止使用.为了寻找R502替代工质,在特定工况下,对R125、R22和R502进行热力性质对比分析,鉴于R125具有良好的热力性能及对大气臭氧层的无迫害性,在理论上论证了R125替代的可行性.

R125表面张力的实验研究

为适应国际上即将禁用CFC和HCFC类物质的迫切要求 ,寻找其替代物成为当务之急。R12 5是一种对臭氧层无破坏作用的新替代物 ,在目前国际上所提出的R2 2的混合工质替代物中是必不可少的组分之一。表面张力是分析计算有相变换热问题所需要的基本热物性参数。本文使用毛细管法实测了从 2 4 8K到 32 3K温度范围内 4 0组R12 5表面张力实验数据 ,温度不确定度小于± 10mK ,表面张力的不确定度为± 0 .1mN·m- 1。综合本文及文献的实验数据 ,拟合了R12 5表面张力随温度变化的关联式。

R134a/R125混合工质管外沸腾换热特性研究

对水平管外纯R134a和三种不同浓度的R134a/R125混合工质池沸腾换热性能进行了试验研究。在试验研究的基础上对二元混合工质的沸腾换热进行理论分析,并提出了二元混合工质的沸腾换热预测关联式。在实验范围内,实验值与预测值的最大偏差不超过±20%,可以满足工程应用的需要。

R125/R600a混合工质蒸发器结构优化

为提高换热效率,从传热和压降的耦合角度出发,针对R125/R600a混合工质蒸发器建立了结构优化的理论数学模型,分析了管径、蒸发温度对管长优化结果的影响,并对理论模型进行验证。结果发现,R125/R600a混合工质蒸发器存在一最优管长,且最优长度随管径的增大而增加;随着蒸发温度的增大最优管长也呈现增大趋势。由此可见,小管径的蒸发器最优管长更短,结构更为紧凑,制造成本更低,而换热效率更高,同时制冷剂的流动摩擦阻力也会更小。研究结果对空调、冰箱、热泵系统的工质选用及运行工况的选择具有借鉴作用。

三元混合工质R32/R125/R134a的组分浓度变化特征线及其对循环性能的影响

混合工质的充灌或泄漏都可能造成制冷空调系统中工质组分浓度发生变化,影响系统性能。本文研究了R407系列混合工质组分浓度变化的特性,获得了组分浓度变化的特征线,并研究了当组分浓度沿特征线变化时,制冷空调系统循环性能的变化规律,可用于指导采用R407工质的系统设计。

R125中试生产工艺条件的优化

本文主要通过工艺参数对反应转化率影响的试验,筛选出对现有中试较为有利的工艺条件。

永氟化工TFE、R125等装置正式开车

2010年1月8日，金华永和氟化工有限公司（永氟化工）TFE、R125、F46三套装置正式点炉，恢复正常开车，其它产品装置电将陆续开车，标志着永和收购星腾已完成关键一步。

浙江巨化氟化公司R125中试装置开车获得成功

氟化公司科研室的全体科技人员历时8个月的努力，近日，氟化公司R125中试装置开车获得成功，第一批产出的600公斤R125产品纯度达到99．9％。R125主要应用于配制混合制冷剂及替代消耗臭氧层物质0DS类制冷剂F22。随着国家关于‘消耗臭氧层物质的蒙特利尔议定书》的不断落实，氟化公司产品结构调整迫在眉捷。R125中试装置的开车成功将进一步完善氟化公司0DS替代品产品规模，与下一步混配制冷剂的生产计划相配套，并使公司整个替代品产品结构更加合理。由于发达国家的技术封锁，国内同行的竞争日趋激烈，氟化公司对ODS替代品的研发更是困难重重。氟化公司科研室在研发过程中开展“技术创新，研发重实”等一系列活动，科技人员脚踏实地，攻克了系统堵塞、

越野狂飚——试骑本田CR125R

活跃在越野场上的比赛用车俗称“专业车”，这种车型都是厂家专为赛场设计的。目前国内越野赛场上的专业车许多都是国外厂家的产品，我们这次测试的本田CR125R便是其中最常见的一款。

DME、DME/R125与润滑油互溶性实验研究

利用新搭建的测量制冷剂/润滑油混合物互溶性的实验系统,实验测量了DME/矿物油、DME/酯类油和三种配比的混合制冷剂DME/R125与矿物油的临界互溶温度。结果表明:DME作为制冷剂与各类润滑油都具有良好的互溶性;DME/R125与矿物油的互溶性,随混合制冷剂中DME比例的增加,临界互溶温度降低。

R125/R290混合工质热泵制冷剂变流量特性研究

对混合工质R125/R290(25/75,质量配比)热泵变制冷剂流量特性进行了实验研究,并以55℃热汇出口温度为例,与被替代工质R134a和R22进行了对比分析。研究结果表明:随着制冷剂流量增大,排气温度线性下降,单位质量制热量则先上升后下降,系统COP随着制冷剂流量的增加表现为先线性增加后缓慢下降的趋势;在混合工质流量为1.12kg/min时,系统出现最大COP值3.040;系统火用效率则随着制冷剂质量流量的增大而增大。整个实验工况范围内,传热温差窄点一直保持在换热器中间部位。实验结果表明,在实验工况范围内,R125/R290(25/75)有望成为R134a及R22的替代工质。

R134a/R125混合物制冷剂性能研究

基于制冷剂的气液相平衡特性,建立了R134a/R125混合制冷剂二元体系模型,对其物性进行了分析。建立了蒸气压缩式制冷系统仿真模型,对混合制冷剂的循环工况和性能进行了对比研究。通过物性分析及性能对比,得到了不同比例混合制冷剂的饱和曲线和导热系数的变化趋势。对于R134a/R125非共沸混合制冷剂,在0.1 MPa压力下混合质量比为0.5/0.5时,温度滑移达到最大5.33℃。R134a/R125混合制冷剂的液相导热系数低于R134a,且随着温度的升高而减小;气相导热系数的变化趋势与液相相反。当蒸发温度较低时,制冷剂R134a在蒸发器中为负压,对系统不利,采用混合制冷剂R134a/R125(0.9/0.1)可改善这一状况,虽然COP略低于R134a系统,但可获得比R134a更低的制冷温度,且系统运行更稳定。研究结果为R134a/R125混合制冷剂的应用提供数据。

R134a及其混合物管外凝结换热特性的试验研究

针对制冷剂R134a及其与R125的混合物,在光管及强化管外的凝结换热特性进行了试验研究。研究表明:R134a在光管外凝结换热系数的变化与Nusselt理论解相吻合;与光管相比,强化管外凝结换热系数更高,当热流密度为25 kW/m^(2)时,R134a的强化倍率为15.27,而R134a/R125在R125占比分别为6%、12%、18%下的强化倍率分别是7.45、5.74、5.38,R417A的强化倍率为6.69。对于光管,含R125的R134a混合物凝结换热系数随热流密度的增大而减小;对于强化管,则随热流密度的增大而增大。

基于传热和压降耦合的混合工质冷凝器结构优化

基于传热和压降的耦合作用,针对R744/R290(20/80)和R125/R290(25/75)混合工质逆流换热冷凝器建立基于熵产最小化的管长优化数学模型,并结合Cavallini凝换热性能评价指标PEI(performance evaluation index)和温度惩罚因子TTP(total temperature penalization),得到了混合工质PEI与传热系数α之间的函数关系,具体分析了管径、冷凝温度和被动压降对管长优化结果的影响。研究表明,制冷剂饱和温度降为制冷剂与壁面之间传热驱动温差的0.6倍,高压工质R744/R290(20/80)(临界温度低的工质)的PEI值更小,冷凝换热性能更优,同时小管径的冷凝器最优管长更小,且最优管长随随着冷凝温度的增大而增大,随着被动压降的增加而减小。

R22及其替代物的热物性计算及比较

本文根据R2 2、R12 5的状态方程对空调替代工质R410A热物性进行了计算 ,并对比了R410A与R2 2的热力学性质和理论制冷循环的各项指标。

R407C组分质量分数误差对压缩机性能测试—量热器法的影响

对于混合工质R407C,在生产过程中,其组分HFC32/HFC125/HFC134a浓度难以严格达到23%,25%和52%,并且由于试验装置的泄漏,其组分的浓度也会出现偏差。因此针对上述问题,讨论R407C组分质量分数误差≤5%时对压缩机性能测试的影响,从而提高测试精度与测试结果的可信度。

美国对华二氟甲烷(R32)进行反倾销立案调查

2020年2月13日,应美国企业Arkema Inc.于2020年1月23日提交的申请,美国商务部宣布对进口自中国的二氟甲烷(即制冷剂R32)发起反倾销立案调查。此次调查的R32,无论其形式、类型及纯度水平。涉案产品还包括在第三国或美国加工的R32以及未纯化的R32,包括但不限于提纯或任何其它加工产品。包含除了五氟乙烷(R125)以外的产品混合物,只要R32体积占比超过85%,则包括在调查范围内。与R125的混合物,只要R32体积占比超过52%,则包括在调查范围内。