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Mechanism of reheat cracking in electron beam welded Ti2Al Nb alloys 被引量:9
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作者 Yan-jun LI Ai-ping WU +3 位作者 Quan LI Yue ZHAO Rui-can ZHU Guo-qing WANG 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2019年第9期1873-1881,共9页
In order to clarify the characteristics and formation mechanism of the reheat cracking in Ti2AlNb weldments,a series of heat treatment conditions were performed to the circular joints welded by electron beam,and then ... In order to clarify the characteristics and formation mechanism of the reheat cracking in Ti2AlNb weldments,a series of heat treatment conditions were performed to the circular joints welded by electron beam,and then the macrostructures and microstructures were investigated using optical microscopy,scanning electron microscopy,X-ray diffractometry,and transmission electron microscopy.The results show that the reheat cracking occurs primarily along the grain boundaries in the weld when the Ti2AlNb circular welded joints are heated up to about 700℃.During the heat treatment,an almost complete transformation of B2→O happens while the temperature goes up through the O single-phase region.Then,O→B2+O phase transformation occurs primarily along the grain boundaries as the weld metal continues to heat up to the B2+O dual-phase region.Under the high tension stress consisting of welding residual stress and phase transformation stress,reheat cracking occurs at the interface between the B2+O dual-phase layer and the O-phase matrix. 展开更多
关键词 reheat cracking electron beam welding Ti2AlNb alloy microstructure evolution
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STUDY ON THE INITIATION AND PROPAGATION OF REHEAT CRACK
2
作者 Yao Shoushan Wu Luhai(Dept. of Materials Engineering) 《Journal of Shanghai Jiaotong university(Science)》 EI 1996年第2期60-65,共6页
The stress-relaxation test and slow tensile test of simulated weld coarse grain heat affected zone(CGHAZ) of steels 15CrMoV, 18MnMoNiNb and 12Ni3CrMoV are carried out at reheat temperature. Themetallographic character... The stress-relaxation test and slow tensile test of simulated weld coarse grain heat affected zone(CGHAZ) of steels 15CrMoV, 18MnMoNiNb and 12Ni3CrMoV are carried out at reheat temperature. Themetallographic characteristics and the fracture feature of reheat crack are investigated. The results show thatthe fracture characteristics of the initiation and propagation of reheat cracking have a certain regularity. 展开更多
关键词 reheat crack stress-relief crack CGHAZ
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Investigation of reheat cracking susceptibility in CGHAZ of modified T23 steel 被引量:1
3
作者 Ren-yuan Zhou Shi-xian Li +2 位作者 Li-hui Zhu Guo-li Zhai Ming Song 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CSCD 2021年第11期1417-1425,共9页
T23 steel(2.25Cr–1Mo–1.6W–0.24V–0.05Nb,in wt.%)has been widely used as water walls in ultra-supercritical(USC)power plants.However,high reheat cracking susceptibility of T23 steel hazarded the safety of USC power ... T23 steel(2.25Cr–1Mo–1.6W–0.24V–0.05Nb,in wt.%)has been widely used as water walls in ultra-supercritical(USC)power plants.However,high reheat cracking susceptibility of T23 steel hazarded the safety of USC power plants.It is aimed to improve the reheat cracking susceptibility of T23 steel from the perspective of modifying chemical composition.Gleeble-3800 thermal simulator was used to simulate the coarse-grained heat-affected zone(CGHAZ)in T23 and modified T23 steels via thermal simulation of welding,and then evaluate the reheat cracking susceptibility in CGHAZ of T23 and modified T23 steels by the isothermal slow strain rate tensile test.The microstructure was systematically investigated by optical microscopy,scanning electron microscopy and transmission electron microscopy.The results show that the reheat cracking susceptibility of modified T23 steel is extremely improved.Compared with T23 steel,there are fewer M23C6 particles at the grain boundaries in modified T23 steel,and the degree of intergranular weakening is smaller.At the same time,not only MX in the grain interiors but also the solid-solutioned C and W in the matrix decrease in modified T23 steel,leading to the decline of intragranular strengthening.In addition,small grain size is beneficial to the improvement of the reheat cracking susceptibility of modified T23 steel.The decreased number of M23C6 at grain boundaries helps to retard the formation and propagation of reheat cracks because of decreased denuded zones. 展开更多
关键词 reheat cracking susceptibility T23 steel Gleeble-3800 thermal simulator PRECIPITATE Ultra-supercritical power plant
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T23/P23钢高强匹配焊缝金属接头再热裂纹表征
4
作者 孙咸 《钢管》 CAS 2024年第2期17-27,共11页
综述了T23/P23钢高强匹配焊缝金属接头再热裂纹的特征。结果表明,T23/P23耐热钢高强匹配接头再热裂纹倾向明显,焊后状态高强匹配接头具有较高的强度和可以接受的塑性和韧性。接头显微组织中的HAZ粗晶区碳化物析出、晶界的滑移及晶界的... 综述了T23/P23钢高强匹配焊缝金属接头再热裂纹的特征。结果表明,T23/P23耐热钢高强匹配接头再热裂纹倾向明显,焊后状态高强匹配接头具有较高的强度和可以接受的塑性和韧性。接头显微组织中的HAZ粗晶区碳化物析出、晶界的滑移及晶界的脆化是再热裂纹产生的必要条件;影响HAZ组织的主要因素是母材中碳化物形成元素和残留元素的种类及含量。随接头拘束应力增大,再热温度升高时再热裂纹倾向增大。T23/P23钢接头中氢的行为是产生再热裂纹不可忽视的影响因素。生产中常用低应力化和低氢化综合工艺及参数,以及新型专用焊接材料等措施,使接头中的应力水平降低,氢含量最小化,控制再热裂纹形成条件,并获得了较满意的效果。 展开更多
关键词 T23/P23钢 高强匹配接头 再热裂纹 铁研试验 扩散氢
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长时高温时效对T23水冷壁焊接接头CGHAZ微观组织的影响
5
作者 尹少华 王煜伟 +1 位作者 孙志强 张振华 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第1期109-115,I0009,I0010,共9页
通过高温时效方法分析了焊后未热处理T23水冷壁管焊接接头粗晶热影响区(coarse grained heat affected zone,CGHAZ)在服役过程中形成再热裂纹的微观机理,揭示了工程中未热处理T23水冷壁接头在机组启机后,短期运行容易发生开裂泄漏的内... 通过高温时效方法分析了焊后未热处理T23水冷壁管焊接接头粗晶热影响区(coarse grained heat affected zone,CGHAZ)在服役过程中形成再热裂纹的微观机理,揭示了工程中未热处理T23水冷壁接头在机组启机后,短期运行容易发生开裂泄漏的内在原因.采用材料表征手段对未时效和高温时效处理后的水冷壁焊接接头CGHAZ硬度、微观组织、析出物物相等进行系统分析.结果表明,在530℃时效100 h后,CGHAZ硬度出现由晶内弥散强化导致的二次硬化现象,随着时效(运行)时间增加,CGHAZ硬度逐渐降低,但时效1000 h后,CGHAZ硬度仍有319 HV高于标准要求;在600℃温度下,随着时效时间的增加,CGHAZ硬度随之降低,组织回复、再结晶、马氏体板条宽化、位错密度降低、C元素及合金元素从基体析出等因素导致的CGHAZ硬度降低作用高于MX碳化物在晶内弥散析出导致的硬度升高,M_(23)C_(6)型碳(氮)化物在晶界、亚晶界逐渐析出和长大. 展开更多
关键词 高温时效 T23钢 水冷壁 CGHAZ 再热裂纹
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电厂锅炉再热器管开裂原因 被引量:1
6
作者 刘永超 《理化检验(物理分册)》 CAS 2024年第2期28-30,共3页
某电厂锅炉前墙壁式再热器管、水冷壁管、分隔屏管发生蒸汽泄漏事故,采用宏观观察、金相检验、硬度测试等方法分析了锅炉管开裂的原因。结果表明:锅炉管开裂点位于壁式再热器管上,开裂原因不是管材过热或自身缺陷,而是安装施工过程中,... 某电厂锅炉前墙壁式再热器管、水冷壁管、分隔屏管发生蒸汽泄漏事故,采用宏观观察、金相检验、硬度测试等方法分析了锅炉管开裂的原因。结果表明:锅炉管开裂点位于壁式再热器管上,开裂原因不是管材过热或自身缺陷,而是安装施工过程中,前期滑动板与31根壁式再热器管的靠炉前侧发生误焊,产生了缺陷,导致管件开裂。 展开更多
关键词 锅炉壁再热器管 开裂 显微组织 残余应力
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早期失效P91耐热钢再热热段弯头的组织与力学性能
7
作者 于程炜 孙思聪 杨旭 《中国特种设备安全》 2024年第1期76-82,88,共8页
采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)及硬度、冲击等测试方法对某电厂服役51381 h失效的P91耐热钢90°再热热段弯头处的组织和力学性能进行了研究。结果表明,组织中第二相发生熟化,其钉扎晶界能力下降,... 采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)及硬度、冲击等测试方法对某电厂服役51381 h失效的P91耐热钢90°再热热段弯头处的组织和力学性能进行了研究。结果表明,组织中第二相发生熟化,其钉扎晶界能力下降,少部分马氏体板条宽化形成亚晶;粗化的M23C6和Laves相使得硬度仍维持在较高水平,但其冲击韧性明显降低。弯管外弧受力分析表明,外弧应力显著高于内弧,高应力导致外弧过早产生蠕变损伤并不断积累,形成蠕变孔洞且逐渐聚集合并,最终在外弧表面应力最大处产生蠕变裂纹,造成P91再热热段弯头过早失效。 展开更多
关键词 P91 再热弯头 裂纹
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壁式再热器裂纹原因分析及应对措施
8
作者 田阳 《云南电力技术》 2024年第2期81-83,共3页
某电厂壁式再热器在固定/滑动节点位置处12Cr1MoVG管子出现大面积横向微裂纹,对裂纹管段取样进行宏观、成分、力学、金相等分析,并结合机组供热情况、运行工况、结构布置分析壁式再热器裂纹原因。结果表明:壁式再热器滑动节点π型圆钢... 某电厂壁式再热器在固定/滑动节点位置处12Cr1MoVG管子出现大面积横向微裂纹,对裂纹管段取样进行宏观、成分、力学、金相等分析,并结合机组供热情况、运行工况、结构布置分析壁式再热器裂纹原因。结果表明:壁式再热器滑动节点π型圆钢设计位移余量不足,导致壁式再热器管膨胀受阻,受供热负荷波动、炉膛烟气温度变化等交变荷载作用下,致使壁式再热器固定/滑动节点位置管段产生疲劳裂纹。 展开更多
关键词 壁式再热器 12CR1MOV 浅表层裂纹 供热 滑动节点 固定节点
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高温再热器SA-213TP347H钢管裂纹原因分析
9
作者 吴超文 单旭昇 《山西冶金》 CAS 2024年第4期25-27,30,共4页
基于一个典型的超临界锅炉再热器出口管道在长期运行过程中出现裂纹的案例,对其采用的SA-213TP347H钢管材料进行宏观检查、成分分析及显微结构检查,揭示了裂纹产生的根本原因。分析结果表明,裂纹的形成与材料在高温、高压环境下经历的... 基于一个典型的超临界锅炉再热器出口管道在长期运行过程中出现裂纹的案例,对其采用的SA-213TP347H钢管材料进行宏观检查、成分分析及显微结构检查,揭示了裂纹产生的根本原因。分析结果表明,裂纹的形成与材料在高温、高压环境下经历的力学疲劳及环境诱导腐蚀有关。根据分析结果,提出了材料的合理选用和设备维护建议,以期提高设备可靠性和安全性。 展开更多
关键词 高温再热器 SA-213TP347H钢管 裂纹原因
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火电厂锅炉高温再热器出口母管缺陷分析与处理
10
作者 张家驹 《电力系统装备》 2024年第10期125-127,共3页
文章以火电厂锅炉运行检修工作实例为依据,介绍了锅炉再热器出口母管及管座缺陷产生原因,采取管道更换、管座扩孔等处理措施,并提出了火电厂锅炉检修必须树立和做到全面性、系统性、逻辑性的扩检建议。
关键词 火力发电厂 锅炉再热器 母管及管座 裂纹检修
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厚壁12Cr1MoVG钢焊接接头裂纹分析及其控制 被引量:27
11
作者 陈忠兵 赵彦芬 +3 位作者 赵建仓 王淦刚 鲁立 刘文清 《中国电机工程学报》 EI CSCD 北大核心 2012年第35期137-143,共7页
通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时... 通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时间、位置、过程和形貌特征,可以判断该裂纹为焊接再热裂纹。三通母材混晶组织降低接头塑性储备,焊后热处理温度场不合理使接头存在较高残余应力,是该裂纹产生的主要原因。对于厚壁12Cr1MoVG钢,优化热处理工艺以提高接头应力集中处材料临界塑性变形能力c,工程中采取措施降低该处的塑性变形量p,使c p,以有效避免接头再热裂纹的产生。 展开更多
关键词 12Cr1MoVG钢 厚壁件 焊接接头 焊后热处理 再热裂纹
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器开发与制造中的一些问题 被引量:62
12
作者 柳曾典 陈进 +1 位作者 卜华全 陈学东 《压力容器》 北大核心 2011年第5期33-40,共8页
由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求,促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2.25Cr-1Mo-0.25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整,以防止焊接接头... 由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求,促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2.25Cr-1Mo-0.25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整,以防止焊接接头发生硬度高、韧性低以及持久强度低和开裂等问题。本文扼要介绍了以往2.25Cr-1Mo-0.25V钢容器制造过程中发生的一些问题及国外研究工作的进展,对国内需进行的工作提出了建议。 展开更多
关键词 2.25CR-1MO-0.25V钢 加氢反应器 冷裂纹 再热裂纹 超声检测
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HCM2S钢再热裂纹敏感性的试验研究 被引量:18
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作者 张波 高子瑜 +1 位作者 王德泰 韩跃文 《动力工程》 EI CSCD 北大核心 2006年第2期300-303,共4页
通过斜v型拘束焊接试验方法对HCM2S钢的再热裂纹敏感性进行了试验研究.试验结果表明,HCM2S钢有再热裂纹敏感性,出现再热裂纹最敏感的温度范围为690℃~760℃.结合HCM2S钢的合金化特点,从内在因素和外在因素二方面论述了HCM2S钢产生再热... 通过斜v型拘束焊接试验方法对HCM2S钢的再热裂纹敏感性进行了试验研究.试验结果表明,HCM2S钢有再热裂纹敏感性,出现再热裂纹最敏感的温度范围为690℃~760℃.结合HCM2S钢的合金化特点,从内在因素和外在因素二方面论述了HCM2S钢产生再热裂纹的原因,并提出了避免再热裂纹产生的方法. 展开更多
关键词 材料科学 再热裂纹 敏感温度范围 残余应力
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高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝失效机理 被引量:13
14
作者 龙会国 龙毅 陈红冬 《中国电力》 CSCD 北大核心 2011年第5期70-73,共4页
通过裂纹宏观形貌、硬度试验、裂纹微观形态等分析,研究了1 900 t/h锅炉高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢安装焊缝运行8 000 h断裂失效机理。结果表明:取消焊前预热及焊后热处理,将造成焊缝及热影响区产生淬硬马氏体组织,粗晶区晶粒严重粗... 通过裂纹宏观形貌、硬度试验、裂纹微观形态等分析,研究了1 900 t/h锅炉高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢安装焊缝运行8 000 h断裂失效机理。结果表明:取消焊前预热及焊后热处理,将造成焊缝及热影响区产生淬硬马氏体组织,粗晶区晶粒严重粗化,晶界弱化;在高温运行温度下,焊接残余应力及管内蒸汽运行压力下,在焊缝与粗晶区界面处产生应力集中,随着外加应力塑性增加,在焊缝与粗晶区界面粗晶界产生裂纹。再热裂纹是造成高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝断裂失效的主要原因。 展开更多
关键词 12CR1MOV钢 T23钢 异种钢焊缝 再热裂纹 失效机理
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高温主汽用15X1M1Φ钢接头失效及解决措施 被引量:8
15
作者 赵彦芬 张路 +2 位作者 张欣原 赵建仓 张学诚 《中国电力》 CSCD 北大核心 2010年第8期1-6,共6页
为了研究俄供机组高温运行后的大口径厚壁管道15X1M1Φ钢(对应中国牌号15Cr1Mo1V)在焊接接头出现的大量横向裂纹问题,取样进行了各种宏观、微观检验分析,进行了失效原因分析、多种焊接工艺试验及评定。分析表明:原安装工艺施焊的焊缝金... 为了研究俄供机组高温运行后的大口径厚壁管道15X1M1Φ钢(对应中国牌号15Cr1Mo1V)在焊接接头出现的大量横向裂纹问题,取样进行了各种宏观、微观检验分析,进行了失效原因分析、多种焊接工艺试验及评定。分析表明:原安装工艺施焊的焊缝金属表现为低塑性、低韧性状态,开裂性质为高温下运行后发生的焊缝再热开裂,并非运行方式所致。根据再热开裂原因,改进了焊条成分并优化了焊接工艺,可有效防止高温运行再热开裂,确保接头的高温热强性能达到设计要求,保障机组安全运行。 展开更多
关键词 15X1M1Φ钢 失效分析 再热开裂 高温热强性 焊条
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热输入对2.25Cr1MoV钢粗晶热影响区再热裂纹敏感性的影响 被引量:9
16
作者 韩一纯 陈学东 +1 位作者 范志超 卜华全 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第6期2-8,共7页
再热开裂曾多次在2.25Cr1MoV钢反应器的焊接粗晶热影响区(Coarse-grained heat affected zone,CGHAZ)部位发生,却很少在"斜Y型坡口再热裂纹试验"中出现。考虑两者之间的热输入差异,通过Gleeble热模拟试验研究热输入对2.25Cr1MoV钢CG... 再热开裂曾多次在2.25Cr1MoV钢反应器的焊接粗晶热影响区(Coarse-grained heat affected zone,CGHAZ)部位发生,却很少在"斜Y型坡口再热裂纹试验"中出现。考虑两者之间的热输入差异,通过Gleeble热模拟试验研究热输入对2.25Cr1MoV钢CGHAZ再热裂纹敏感性的影响,并结合显微组织观察、硬度测定及断口分析,讨论热输入、组织和性能之间的关系。结果表明,在5~100 kJ/cm的热输入范围内,CGHAZ的再热裂纹敏感性随热输入的升高而增大,当热输入为35 k J/cm时,CGHAZ在675℃对再热开裂"高度敏感",限制热输入在25 kJ/cm以内,将有效降低其再热裂纹敏感性。综合分析发现,模拟CGHAZ的高温塑性与其在高温拉伸试验后硬度的变化规律之间存在良好的对应关系。当软化现象发生时,拉伸试样的断裂模式为穿晶与沿晶的混合型断裂,具有较高的断面收缩率(Reduction of area,Ro A),当二次硬化现象发生时,其断裂模式为均一的微孔聚集型沿晶断裂,RoA显著降低。试验结果从二次硬化的角度反映了高热输入条件下CGHAZ的再热脆化机理。 展开更多
关键词 2.25Cr1MoV钢 焊接粗晶热影响区 热模拟 再热裂纹敏感性
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300MW电站锅炉高温联箱裂纹原因分析 被引量:6
17
作者 姜运建 冯砚厅 +1 位作者 郑相锋 李文斌 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第1期168-169,共2页
采用宏观分析、力学分析、化学分析、金相检验、扫描电镜等方法对某电厂300MW电站锅炉的末级过热器联箱中间三通与主蒸汽焊口裂纹(材质为12Cr1MoV)进行失效分析。结果表明,三通与主蒸汽焊口裂纹属于再热裂纹,结构不合理和焊接残余应力... 采用宏观分析、力学分析、化学分析、金相检验、扫描电镜等方法对某电厂300MW电站锅炉的末级过热器联箱中间三通与主蒸汽焊口裂纹(材质为12Cr1MoV)进行失效分析。结果表明,三通与主蒸汽焊口裂纹属于再热裂纹,结构不合理和焊接残余应力过大是造成泄漏的主要原因。 展开更多
关键词 高温联箱 失效分析 12CR1MOV 再热裂纹
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对某些CF-62钢制压力容器中的裂纹分析与防止措施的建议 被引量:27
18
作者 袁榕 王冰 +1 位作者 陈学东 李平瑾 《压力容器》 2003年第2期38-42,49,共6页
通过现场调查、球罐组焊、在役容器检测及失效分析 ,对近些年来投用的国产CF - 6 2钢制作的球罐等设备上出现的裂纹成因进行探讨 ,对其残余应力水平进行阐述 ,对相关标准中的设计、制造、检验技术条件的完善化提出一些建议 ,为这类钢今... 通过现场调查、球罐组焊、在役容器检测及失效分析 ,对近些年来投用的国产CF - 6 2钢制作的球罐等设备上出现的裂纹成因进行探讨 ,对其残余应力水平进行阐述 ,对相关标准中的设计、制造、检验技术条件的完善化提出一些建议 ,为这类钢今后的制造和长周期安全运行提供借鉴。 展开更多
关键词 CF-62钢制压力容器 应力腐蚀开裂 再热裂纹 残余应力
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B610CF-L2与JFE-HITEN610U2L钢焊接裂纹敏感性对比研究 被引量:15
19
作者 张建军 房务农 +1 位作者 卜华全 李午申 《压力容器》 北大核心 2008年第11期15-18,共4页
B610CF-L2与JFE-HI TEN610U2L同属ReL≥490 MPa低温、低焊接冷裂纹敏感性高强钢。在同等条件下,对这两种钢的焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验,结果表明:其冷裂纹敏感性均较低,但具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性比... B610CF-L2与JFE-HI TEN610U2L同属ReL≥490 MPa低温、低焊接冷裂纹敏感性高强钢。在同等条件下,对这两种钢的焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验,结果表明:其冷裂纹敏感性均较低,但具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性比后者稍低。从而为今后低温球罐的建造提供借鉴。 展开更多
关键词 低温高强钢 冷裂纹敏感性 再热裂纹敏感性
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再热器联箱管接头失效分析 被引量:8
20
作者 冯砚厅 郑相锋 李中伟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第19期130-131,共2页
采用宏观分析、力学分析、化学分析、金相检验、扫描电镜等方法对多次出现裂纹的再热器出口联箱管接头(材质为12Cr1MoV)进行失效分析,结果表明,再热器联箱管接头裂纹属于再热裂纹,应力过大是造成泄漏的主要诱因。
关键词 再热器联箱 失效分析 12CR1MOV 再热裂纹
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