SA335-P91钢微观组织与强韧性关系研究

结合某火电厂2台660MW超临界机组SA335-P91钢管道的微观组织及硬度检验结果,从不同晶粒度、不同粗细马氏体板条的微观组织等方面,分析SA335-P91钢微观组织形态与强韧性之间的关系。

超临界机组SA335-P91主蒸汽厚壁管焊接工艺

介绍了超临界机组主蒸汽SA335-P91厚壁管焊接时所采用的焊接材料、焊接方法、工艺要求及难点,并对施焊后厚壁管焊接件的焊缝外观、断口、冲击韧性、抗拉强度等进行了检测、分析,结果均符合标准要求。通过试验确立了适合SA335-P91厚壁管的焊接工艺参数及相应的热处理规范,对该类型钢种厚壁管的焊接具有指导意义。

超(超)临界锅炉用厚壁SA335-P91钢管的高效率焊接方法

目前超(超)临界锅炉的新机组制造和老机组改造都大量采用进口厚壁SA335-P91钢。进口SA335-P91钢焊接的主要问题是冷裂纹倾向和焊接接头韧性低。通过两种焊接工艺的试验分析表明,采用GTAW+SMAW+SAW的组合焊接工艺并严格焊接工艺控制、优化焊接质量检验是焊接厚壁SA335-P91钢的高效率方法,既能满足了焊接质量要求,又能满足焊接高效率要求。

SA335-P91钢高温过热器出口集箱的应力与强度分析

电站锅炉甩负荷运行时工作温度和压力快速变化,需要对锅炉高温过热器出口集箱承受的实时应力进行评估。基于ANSYS平台分析了电站锅炉SA335-P91钢高温过热器出口集箱在甩负荷过程中的应力数值,得到了温度场、热应力场、机械应力场及总应力场的数值和分布。集箱最大热应力、机械应力及总应力分别为26.9、150.8、149.0MPa;最大总应力总是出现在筒体和接管相贯线区域;机械应力在总应力中占主要地位。SA335-P91钢高温过热器出口集箱能较好承受在541℃服役载荷下的长期使用,但是要在其寿命的中期加强检验,以保证电站锅炉运行安全。

SA335-P91钢的大直径厚壁管道裂纹的焊接修复

通过对SA335-P91钢的焊接性能分析,对焊接热输入、焊前预热、道间温度等工艺应注意的问题做了准确把握,一次性成功修复SA335-P91钢大直径厚壁管道裂纹,开创了本公司成功返修P91钢大口径管的先例,为本公司对P91钢大口径管的焊接修复积累了宝贵经验。

锅炉再热蒸汽管道SA335-P91钢的焊接

分析了SA335-P91钢的特点和焊接性能,从焊接工艺方法、焊材选用、焊接坡口制备、焊接工艺规范、焊接过程控制、焊后热处理等方面阐述了锅炉再热蒸汽管道SA335-P91钢的焊接过程。焊接质量检验结果表明,锅炉再热蒸汽管道SA335-P91钢焊接的各项检测指标均符合要求。

核电站新型耐热钢SA335-P91的焊接工艺

新型耐热钢SA335-P91具有良好的高温持久强度、热稳定性和高温抗蠕变能力等综合性能,在常规电厂高压给水过热器、锅炉再热器、主给水管道及主蒸汽管道上获得广泛应用。为提高核电站的热效率和满足设备在高温下长期服役运行的需要,第三代核电站EPR首次采用了SA335-P91钢。本文针对以往电站实际产品焊接过程中出现的焊接缺陷进行了分析和验证。研究表明,通过选择适当的焊材,控制各项焊接工艺参数、预热和热处理工艺,确保SA335-P91钢的焊接接头性能,从而保证使用该材料的设备在核电站运行期间的结构和安全功能完整性。

SA335-P91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺

针对电站CFB锅炉安装及检修过程中常遇到的P91与12Cr1MoV异种钢接头的焊接,进行了焊接性分析,按低匹配原则选择了焊接材料,采用了钨极气体保护焊加焊条电弧焊的组合焊接工艺。实践证明,采用这种工艺焊接,获得了优良的焊接接头,保证了设备安全可靠的运行。

电站锅炉安装中SA335-P91钢焊接缺陷预防和检测质量控制

SA335—P91主要用于大型电站锅炉主蒸汽管道和再热蒸汽热段管道,若焊接控制不严会引起焊接冷裂纹、焊缝韧性低和根部焊缝金属氧化等问题。它的焊接和检测直接影响到锅炉的安全运行。本文着重以P91钢焊接过程和检测质量控制的角度探讨预防缺陷产生的措施。

SA335-P91与P22异种钢焊接工艺研究

针对SA335-P91及P22的不同焊接特性,通过焊接性能分析及工艺试验确定了施焊的焊接工艺及相关工艺措施,接头焊接质量合格,满足了SA335-P91与P22异种钢焊接施工要求,为管道的生产制造提供了技术保证。

SA335-P91钢焊接热处理质量控制

文章介绍了SA335-P91钢(以下简称P91钢)管道安装中焊接热处理质量控制,通过承建的300MW及以上火力发电机组工程中积累的实践经验、数据和技术资料,对P91钢的焊接热处理质量控制进行了详细分析。

SA335-P91管主蒸汽管弯头焊接研究

某电厂发电汽轮主蒸汽管SA335-P91弯头硬度偏低,严重影响机组安全经济运行。本文通过对SA335-P91材料的分析,从设备、焊前准备、焊接工艺参数、焊接操作技巧、焊接热处理等方面详细叙述了SA335-P91钢更换弯头的焊接工艺。新工艺解决了弯头硬度偏低的问题。

SA335-P91钢主蒸汽管道的焊接

本文结合2×600 MW超临界发电机组安装工程中SA335-P91主蒸汽管道的焊接施工经验,通过对SA335-P91钢焊接性能分析,介绍了为保证焊接接头的焊接质量,从焊前准备到焊后检验整个过程所采取的焊接及热处理工艺。

SA335-P91钢种焊缝硬度的控制

SA335-P91钢焊缝硬度高,一直是现场实际生产过程中遇到的难题之一,DL/T438—2009中规定的焊缝硬度控制在180270HBW,而有些企业标准中要求更为严格,例如《华能电厂P91、P92钢焊接质量检验导则》中规定的焊缝金属的硬度控制范围最佳为190235HBW,硬度低于180HBW或高于250HBW为不合格。本文通过改进和加强焊接和热处理工艺,在实际生产过程中明显改善了其焊缝硬度,达到了华能标准的要求。

SA335-P91钢管工地安装焊接工艺控制

本文通过对SA335-P91钢焊接性的分析,并根据焊接工艺评定、T91/P91钢焊接工艺导则及相关资料,采取优选工艺参数,结合火电安装的实际施工条件,为现场安装焊接施工的各个工序提供了依据,保证了最终获得合格的焊接接头。

火力发电厂SA335-P91钢的焊接

阐述了 SA335 - P91钢的焊接性及焊接工艺评定 ,介绍该钢焊接时的预热、热处理参数及注意事项。该工艺在来宾B电厂 2× 36 0 MW机组主蒸汽管、再热蒸汽管的焊接中应用 ,证明该工艺是成功的。

SA335-P91钢管CO2气体保护焊焊接工艺的研究

采用钨极惰性气体保护焊(GTAW)打底与金属熔化极气体保护焊(GMAW)填充、盖面的焊接方法对ASME SA335 P91钢管做了焊接工艺评定.并分别对其评定焊缝进行了拉伸、弯曲、冲击和硬度检测等机械性能试验,结果证明工艺评定焊缝的各项力学性能指标都达到了ASMEⅨ的要求,该评定是合格的.这说明将GTAW+GMAW的焊接方法应用在P91钢管的实际生产中是可行的,焊缝的性能是能够得到保证的.

工艺参数对SA335 P91钢焊缝根部凝固裂纹的影响

运用正交试验的方法分析了焊接电流、焊接速度和左右焊道搭接区电弧停留时间等主要工艺参数对SA335 P91炉管全位置固定单面焊双面成形对接焊缝根部凝固裂纹的影响。研究结果表明,焊接电流、搭接区电弧停留时间是主要的影响参数,尤其以搭接区电弧停留时间的影响最为显著。过长的搭接区电弧停留时间和过大的电流会使搭接区形成粗大、方向性极强的板条马氏体组织,且造成晶界上S的低熔点共晶偏析严重。凝固裂纹的产生主要取决于S的低熔点共晶化合物在晶界上的分布形态,而不是单纯取决于S的绝对含量,在S质量分数比较高的情况下,如果以膜状或者块状物形式分布的硫化物存在于晶界上,则容易导致凝固裂纹的产生。

SA335 P91炉管全位置对接焊根部凝固裂纹应力-应变场三维有限元数值模拟

基于有限元分析软件ANSYS,对SA335 P91炉管全位置对接打底焊温度场和应力一应变场进行了三维数值模拟。建立了焊接瞬态温度场和应力一应变场三维移动热源模型,得到了全位置焊时左右焊道交汇处(90°)的瞬态轴向应力和环向应力分布以及应力-应变随时间变化的规律:在闭合小孔区内表面的轴向和环向应力均为拉伸应力,且环向应力比轴向应力大,并有明显的边缘应力效应;该处在高温凝固阶段的瞬态应力随小孔停留时间的延长和焊接电流的增大而减小。与之相反,其等效应变的变化则随之增大,这是造成打底焊时在小孔闭合区容易产生凝固裂纹的主要原因之一。