ZG35CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢组织和性能的研究

研究空冷耐磨ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢的组织和性能 ,结果表明 :正火、低温回火后组织由贝氏体铁素体 (BF)和奥氏体 (AR)组成 ,具有良好的强韧性配合。分析ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢的磨料磨损性能 ,并与耐磨钢ZGMn13CrMo进行比较 ,说明该贝氏体耐磨钢具有良好的耐磨性。ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢作为一种新的贝氏体类抗磨材料 。

ZG35CrMo曲轴铸造凝固过程的数值模拟

采用计算机数值模拟的方法对ZG35CrMo钢曲轴铸造凝固过程进行数值模拟,预测铸件缺陷,为改进铸造工艺,提高铸件质量收到了明显的经济效益。

热处理工艺对ZG35CrMo钢低温性能的影响

为提高ZG35CrMo钢的低温性能,开展了常规热处理、循环热处理和亚温淬火热处理3种热处理工艺规范的对比试验研究。结果表明,经循环热处理和亚温淬火热处理后,ZG35CrMo钢的组织和晶粒变得细小,钢的强塑积明显提高,由常规热处理的11175MPa%分别提高到14900MPa%和17020MPa%;另外,经循环热处理和亚温淬火处理后,钢的冲击功明显提高,特别是钢的低温冲击功提高更多,-45℃时的冲击功由常规热处理的18J分别提高到26和35J。

ZG35CrMo钢曲轴裂纹的形成与消除

结合生产实际分析了 ZG35 Cr Mo钢曲轴裂纹的形成原因 ,提出了预防与消除裂纹的措施。并用计算机数值模拟的方法研究了铸造工艺对铸件裂纹产生的影响。实践表明 ,严格控制铸件化学成分 ,特别是 S、P含量 ;消除铸件热节 ,加强补缩 ;减少凝固机械阻力 ;

ZG35CrMo铸钢复合变质处理改善组织和性能

本文研究了RE—Ca复合变质处理对改善ZG35CrMo铸钢的组织和性能的影响。研究结果表明,在ZG35CrMo铸钢中加入0.3％1~＃稀土合金和0.05％硅钙,可使钢的铸态一次晶粒化;魏氏组织基本消除;铁素体沿晶界网状分布得以改善;非金属夹杂由多角状分布变为近似圆球状的弥散均匀分布;从而使钢具有较高的综合性能并克服了一般低合金钢的热裂倾向大的缺点,使这种钢的铸造性能优于普通碳素钢,除用于砂模铸造外,还可用于铁模铸造。此外,研究还表明,对低合金钢采用RE—Ca复合变质处理,比单独采用RE处理能获得更明显的效果。

ZG35Cr27Ni7Si耐热钢抗氧化研究

对ZG35Cr27Ni7Si耐热钢的金相组织、力学性能以及其1250℃下的抗氧化性能进行了分析和研究。结果表明:ZG35Cr27Ni7Si耐热钢铸态下的金相组织为奥氏体基体、一次碳化物和铁素体,具有较高的冲击韧性(带V口)和抗拉强度,在1250℃下的氧化膜分两层:外层为NiFe2O4膜,内层为Cr2O3/Mn3O4膜,具有较好的抗氧化性能。

ZG35CrMo低合金强度钢的焊接

分析了35CrMo铸钢的焊接性能以及焊接参数,如焊接材料、预热温度和焊后热处理方案等的选择。采用合理的焊接工艺,可使焊缝质量达到设计要求。

ZG35过渡垫块裂纹的补焊修复

1裂纹原因分析 本厂水泥3#磨入口过渡垫块经超声波探伤发现裂纹（图1）,入口处及出口处共发现17处裂纹,单个裂纹最长为1887mm,最深处为90mm,裂纹总长5696mm。该过渡垫块材质为35铸钢,其化学成分见表1。

ZG35SiMn钢热处理工艺浅析

对ZG35SiMn钢原热处理工艺进行了改进,将原淬火温度880℃调整为980℃,取消了淬火前的正火处理。高温回火后塑性和韧性得到了明显的提高,而强度几乎没有变化。改变后的热处理工艺降低了能耗,提高了设备的使用率,增加了经济效益。

不同冷却方式对ZG35Cr2NiMoVTi钢硬韧性与冲击磨料磨损性能的影响

通过显微组织观察、力学性能测试研究了不同冷却方式对热处理后ZG35Cr2NiMoVTi铸钢的组织及力学性能的影响,并与高锰钢(Mn13)进行了比较。结果表明,ZG35Cr2NiMoVTi钢炉冷组织为少量铁素体+珠光体,空冷、风冷组织为少量铁素体+珠光体+贝氏体,油淬、水淬组织为板条马氏体+少量残留奥氏体;其硬度随冷速提高而增加,水淬后硬度达最高值52 HRC;冲击韧性随冷速提高先增加后下降,风冷时最佳,油淬、水淬时较低。在冲击功为4.5 J的冲击磨料磨损条件下,其耐磨性随着硬韧性的增加而提高,炉冷最差,空冷、风冷后逐渐提高,油淬、水淬时较好;油淬、水淬时的耐磨性已优于高锰钢(Mn13)。

ZG35钢力学性能的回归分析

利用计算机对昆明重工集团生产中积累的ZG35钢力学性能数据进行了回归分析。建立了性能之间显著性较高 (α =0 0 1)的回归方程 ,益于辅助设计 ,指导生产。

ZG35Cr1Mo与Q345B异种钢的焊接工艺

介绍了异种钢焊接技术在盾构机刀盘钢结构中的应用,通过对ZG35Cr1Mo与Q345B的焊接性分析,制定了ZG35Cr1Mo与Q345B异种钢的焊接工艺。

ZG35Cr25Ni12NNbRE钢中黑斑组织的成因探讨

ZG35Cr2 5Ni12奥氏体耐热铸钢经固溶时效后的显微组织由初晶奥氏体、共晶碳化物 ,以及在奥氏体基体上时效析出的二次碳化物组成 ;使用 3.5a(年 )后二次碳化物增多 ,共晶碳化物附近的“无析出区”消失 ,并在许多共晶碳化物内部形成黑斑组织。研究表明 ,黑斑组织是富含稀土元素的氮碳化物ε (Cr ,Fe) 2 (N ,C)相 。

ZG35CrMo钢焊接工艺研究

ZG35CrMo的可焊接性能较差,易产生冷裂纹。通过焊前预热、层间温度控制及焊后热处理等手段获得了满足质量要求的焊缝。

ZG35CrMn2SiMoB的热处理工艺研究

对ZG35CrMn2SiMoB热处理工艺进行了研究,通过综合分析热处理工艺对其组织的影响,确定出了最佳的热处理工艺,在工业应用中证实该钢具有较高锰钢优异的耐磨性能。

ZG35Cr3MoNiRe可焊耐磨铸钢的研制

研究了新型可焊耐磨铸钢ZG35Cr3MoNiRe中合金元素的合理匹配及热处理工艺对力学性能和焊接性的影响,并对其试制过程作了合理的分析。结果表明:该钢具有良好的焊接性及较高的耐磨性,能广泛应用于矿山、电力系统的耐磨管道、护衬等耐磨件中。

淬火温度对中碳低合金耐磨钢ZG35Cr2NiMoVTi冲击磨料磨损性能的影响

研究了不同温度(950、1000、1050℃)淬火+250℃回火处理对中碳低合金耐磨钢ZG35Cr2NiMoVTi显微组织、硬度、韧性、冲击磨料磨损耐磨性能的影响。结果表明:中碳低合金耐磨钢淬火组织主要为板条状马氏体+片状马氏体+少量残余奥氏体,回火组织为回火马氏体。随着淬火温度的增加,钢的硬度逐渐下降;冲击韧性随着淬火温度的升高先增加后保持稳定。在冲击功为1J的磨损工况下,950℃水淬+250℃回火处理试样耐磨性最好;在冲击功为4.5J的磨损工况下,1000/1050℃水淬+250℃回火处理的试样耐磨性最好。

ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢不同温度下的氧化膜特征分析

运用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等手段对900℃和1250℃下的ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢的氧化膜进行了分析和研究。结果发现,ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢900℃下的氧化膜在氧化初期只有一层,为Cr2O3膜,随着氧化时间的延长,其氧化膜分3层,外层为SiO2膜,中间层为Fe2O3膜,内层为Cr2O3膜,并且在Cr2O3膜与基材间存在着一个富镍层,由此具有非常好的抗氧化性。ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢1250℃下的氧化膜在初期分两层,外层为Mn3O4/NiFe2O4膜,内层为Mn3O4/Cr2O3/SiO2膜。随着氧化时间的延长变成一层,为Cr2O3/Mn3O4膜,具有较好的抗氧化性。

ZG35CrMo大齿圈粗开齿热处理工艺的研制

制粒机是我公司为太原钢铁公司生产的大型制粒设备,大齿轮是制粒机传动装置中的关键部件,由两个半齿圈把和装配组成,主要技术参数为:m=45,z=140;尺寸为:φ6390mm/φ5440mm×830mm,净重达27 707kg。齿面热处理要求为:调质硬度179～241HBW,图1为半齿圈和装配后大齿轮示意。

ZG35CrMo在调质状态下的CO_2气体保护焊

采用焊条电弧焊对ZG35CrMo(调质)进行焊接,焊接性能往往不尽人意,因此有必要对ZG35CrMo在调质状态下的CO2气体保护焊进行试验研究。在简要分析ZG35CrMo钢在调质状态下的焊接性能之后,进行了其CO2气体保护焊的焊接试验。试验结果表明,在严格控制焊接热输入、预热和焊后热处理等参数的情况下,选取合适的焊材,能够保证ZG35CrMo在调质状态下焊接的接头力学性能,并给出了具体的焊接工艺。