CM690锚链钢开裂原因分析

对CM690锚链钢进行裂纹形貌、金相组织、夹杂物及低倍的检验和分析,结果表明,锚链的开裂是由于连铸坯中的细小裂纹及热处理工艺控制不当造成的。

M30Mn2锚链钢连铸坯表面裂纹原因分析

莱钢特殊钢厂采用电炉短流程试制生产 M3 0 Mn2锚链钢 ,红坯热送成材后出现比较严重的表面裂纹。分析认为其主要原因是热装热送工艺不完善 ,铸坯在两相转变温度区热送 ,钢的热脆性造成了大量的裂纹源 ,在轧制成材过程中裂纹进一步扩展 ,而且带状组织没有明显得到改善。同时提出了低温热装、高温加热、轧后充分冷却等控制裂纹产生的工艺改进措施。

钛微合金化CM690三级船用锚链钢的开发

为提高三级锚链钢的各项机械性能,改善钢的质量,将钛微合金化技术应用于CM690三级船用锚链钢的生产试验中。结果表明,在钛含量为0.020%～0.030%时,所生产的CM690三级船用锚链钢各项机械性能指标不仅达到了国家标准要求,而且其抗拉强度远高于国家标准要求。提高了钢的质量,同时开发出钛微合金化CM690三级船用锚链钢新钢种。

30Mn2钢锚链闪光焊接头冲击值波动的原因分析

试验分析了不同热处理制度对30Mn2钢锚链闪光焊接头冲击值的影响，从而找出生产中导致接头冲击值波动的主要原因。

CM690锚链钢使用性能的试验研究

对CM690锚链钢进行了多项使用性能试验。试验结果证明,CM690锚链钢常规力学性能和低温韧性全部合格。具有较低的脆性转变温度,符合我国海域使用。

正交试验确定三级船用锚链的热处理工艺

通过正交试验 ,研究了热处理工艺因素对三级船用锚链力学性能的影响。试验结果表明 ,提高淬火加热温度可提高环背的抗拉强度和焊口的冲击韧度 ,并降低环背的冲击韧度 ;提高回火加热温度可降低环背的抗拉强度 ,提高环背和焊口处的冲击韧度。在此基础上 。

Ti微合金三级锚链钢的生产试验

为提高三级锚链钢质量,设计该钢种化学成份,优化炼钢过程的脱氧、合金化及连铸工艺,结合钛微合金化及铸坯进保温坑缓慢冷却的工艺进行工业试验。结果表明,工艺过程控制较为合理,生产的三级锚链钢各项性能指标均达到国家标准要求,解决了三级锚链钢纵裂纹的问题。

CM690锚链力学性能的试验研究

对CM690锚链钢进行了多项力学性能试验研究。试验显示CM690锚链钢常规力学性能和低温韧性全部合格。在对闪光焊接头调质处理后的组织形态、冲击韧性研究后发现:焊后原始组织、锚链调质炉及工艺参数对锚链接头冲击韧性影响较大,通过工艺实践提出改善接头热影响区冲击韧性的调质工艺方案,解决了锚链闪光焊后接头冲击韧性偏低,使用中容易出现裂纹的问题。

锚链钢棒材生产的计算机辅助剪切优化

利用启发式算法 ,对锚链钢棒材生产的锭—坯—材全过程进行了剪切优化 ,并以实例证明此方法符合实际生产要求 。

船用锚链钢30Mn2V的脆性断裂

研究了 30Mn2V三级锚链钢在调质下的脆性断裂及其脆性转化温度 ;实验证明 :30Mn2V钢的脆性转化温度范围为 -70～ -80℃。

高强度、高韧性海洋四级系泊锚链钢的试制及应用

开发的海洋四级系泊锚链产品 ,通过成分设计、热处理特性的试验研究及工业性试制 ,生产出的热轧棒材具有较高的抗拉强度、较高的低温冲击值 ;具有良好的焊接性能、冷弯性能和良好的热处理特性 ;淬火和回火的热处理控制范围宽 ,完全可以满足制链工艺要求 ,适宜于制链工业大生产。

铸钢零件激光熔覆修复试验研究和工程应用

铸钢零件在船舶和舰艇中被大量使用,用电弧和氩弧等堆焊方法对其进行修理非常困难,激光熔覆技术是修理这类零件的好方法。对铸钢零件激光熔覆修复技术进行了试验研究,通过金相分析,研究了激光熔覆层组织的生长规律,采用粉末梯度变化技术,克服了激光熔覆修理铸钢零件易出现裂纹的难题,同时又能满足对零件表面高强度和高硬度的要求。在试验研究取得成功的基础上,对应用于船舶的锚链轴铸钢零件进行了激光熔覆修复并取得成功。

船用锚链钢M20Mn冷弯断裂原因分析

通过化学成分测试和金相组织分析 ,认为M 2 0Mn试样冷弯断裂的主要原因是圆钢存在严重的热轧带状组织和表面增碳。采取选择合适的浇注温度和注速、在浇注过程中避免保护渣污染钢液、控制终轧温度等预防措施 ,消除了M2 0Mn冷弯断裂缺陷。

复合顶板条件下锚网带索联合支护的设计与应用

东荣三矿东九采区首采面切眼采用树脂锚杆、金属锚索、金属网、钢带联合支护的新方法 。

船用锚链钢脆性断裂的研究

研究了30Mn2V三级锚链钢在调质下的脆性裂及其脆性转变温度,实验证明:30Mn_2V三级锚钢的脆性转变温度范围为-70℃～-80℃.为锚链钢的低温脆性断裂提供了有利的科学依据。

低温双引伸计法及厚钢板裂纹尖端张开位移δ-J的关系研究

为了研究低温下裂纹尖端张开位移(δ)与J积分的关系,提出一种较新的试验方法:低温双引伸计法。并且对厚度为40mm,强度为730～770MPa的低合金高强度锚链钢在温度为-20℃的低温环境下进行了低温双引伸计法试验。试验结果表明:低温双引伸计法在高强度钢韧性试验上的应用是成功的,而且具有准确性和经济性的优点;通过试验,对BS7448的公式进行了修正;得到了δ与J的线性拟合曲线,从而建立了在此种强度、温度和厚度条件下该钢的J积分和δ关系的定量公式。同时还讨论了转动因子为0.4和0.45两种情况下,δ值以及δ与J积分关系公式的变化情况。

锚链钢弯环内侧开裂分析原因

对锚链钢弯环的原材料和车削后热处理材料及开裂的弯环进行低倍、组织、断口检验,结果表明弯环 开裂是由车削后的热处理工艺和焊接工艺控制不当造成的。

生产锚链钢SBC690的工艺实践

北满特钢通过90t电弧炉-LF(VD)精炼-250mm×280mm方连铸-连轧工艺生产锚链钢SBC690(0.31%C、0.25%Si、1.70%Mn、0.030%Al)。通过VD处理和全过程无氧化保护浇铸,使N的质量分数≤89×10-6,钢中夹杂物为0-2级,晶粒度、性能均满足标准要求。

深部软岩巷道交岔点支护技术优化与应用

超化煤矿21轨道下山与21131底抽巷车场交岔点位置,主巷与支巷夹角小、巷道埋藏深、围岩性质差。为满足使用要求,结合现场条件,提出了U型钢异型梁架棚后使用矿用工字钢大梁配合将军柱抬门,支护后进行打连锁棚、喷浆、注浆、打锚索联合加固支护施工方案,保证了交岔点的有效使用宽度和高度,且稳定可靠。

锚链钢SBC690铸坯和轧材裂纹分析

本文采用酸洗低倍、金相组织检验、扫描电镜检验方法对SBC690连铸坯及轧材的裂纹进行检验分析,确定了裂纹的产生原因。分析表明:连铸坯与轧材表面裂纹处均含有大量TiN、MnS、Al2O3等夹杂物,是导致裂纹的内在原因(裂纹源)。连铸坯裂纹主要存在于表面凹陷脱方位置,凹陷脱方使坯料局部产生张力是裂纹形成的外部原因。