高强钢组合K形偏心支撑钢框架抗震性能分析

为了合理评估高强钢组合K形偏心支撑框架(K-HSS-EBFs)的抗震性能,首先建立了振动台试验试件的有限元模型,验证了有限元分析方法的适用性。设计了一个10层K-HSS-EBF结构,选取10条地震记录对其进行增量动力分析(IDA)。探讨了在强震作用下结构的薄弱部位、耗能梁塑性区的形成和发展、基底剪力和最大层间位移的关系,得到了结构概率分位值为10%、50%和90%的IDA曲线以及位移延性系数,结合定义的性能参数评估了结构的抗震性能。研究表明:随着地震动峰值加速度的增加,各层耗能梁先后进入塑性,并逐渐发展,吸收地震能量;K-HSS-EBFs的易损曲线能很好地反映其抗震性能;按《建筑抗震设计规范》设计的高强钢组合K形偏心支撑框架偏保守,能承受远大于设防烈度的地震作用,造成结构设计的浪费。

高强钢组合K形偏心支撑钢框架抗震性能研究

为了合理评估高强钢组合K形偏心支撑框架(K-HSS-EBFs)的抗震性能,设计了一个20层K-HSS-EBF结构,选取10条地震记录对其进行增量动力分析(IDA)。探讨了在强震作用下结构的薄弱部位、耗能梁塑性区的形成和发展、耗能梁变形和最大层间位移的关系,得到了结构概率分位值为10%、50%和90%的IDA曲线以及位移延性系数,结合定义的性能参数评估了结构的抗震性能。研究表明:随着峰值地震加速度的增加,各层耗能梁先后进入塑性,并逐渐发展,吸收地震能量;K-HSS-EBFs的易损曲线能很好地反映其抗震性能;按我国规范设计的高强钢组合K形偏心支撑框架偏保守,能承受远大于设防烈度的地震作用,造成结构设计的浪费。

小坯料轧制大规格角钢的生产实践

介绍了安阳钢铁股份有限公司Φ3 0 0mm机组通过更新轧机设备、改进孔型设计 ,合理优化孔型参数 ,用 12 0mm× 12 0mm连铸坯成功地轧制出 90号角钢 ,扩大了产品规格 ,拓宽了产品销售范围。

闸室墙混凝土的耐撞磨试验

参照洛杉矶磨耗法进行闸室墙混凝土耐撞磨性能的测定和评价。进行了闸室墙混凝土耐撞磨性能、抗冲击性能和抗冲磨性能的研究,得到混凝土撞磨质量损失率和抗压强度的关系曲线。试验结果表明:参照洛杉矶磨耗法测定和评价混凝土的耐撞磨性能科学合理,经济实用;混凝土的耐撞磨性能和抗冲击性能、抗冲磨性能具有较好的一致性;抗压强度越大,混凝土耐撞磨性能越好,可以通过混凝土抗压强度推算其撞磨质量损失率,为船闸混凝土耐撞磨性能的预测提供了参考依据。

“W”型强迫展宽法轧制20号等边角钢的实践

介绍了用 16 5mm× 2 80mm连铸坯 ,采用“W”型强迫展宽法 ,在Φ6 50mm中型轧机上成功生产出2 0号等边角钢的情况。经多次试轧 ,反复修改孔型系统及有关工艺参数 。

CFRP和角钢复合加固混凝土矩形柱轴心受压承载力

采用统一强度理论,对碳纤维布(CFRP)和角钢复合加固混凝土矩形柱的轴心受压机理和约束模型进行分析,考虑碳纤维布和角钢材料的特点及对混凝土的约束作用,提出了该复合加固混凝土矩形柱的轴心受压承载力计算公式.将本文计算公式与文献试验结果进行对比,验证了该理论公式的正确性,并进行参数分析,得出参数k及倒角半径等因素对承载力的影响规律.该结果为此类复合加固混凝土矩形柱轴心受压承载力的计算提供了一定的理论依据.

Q460大规格铁塔用角钢变形抗力研究

利用Gleebe-3500热模拟试验机研究了Q460大规格铁塔用角钢的变形抗力变化规律,并建立了数学模型。结果显示,在各变形速度下真应力均随变形温度的升高而降低;当变形速率为0.1s-1时,从900℃开始就发生较为明显的动态再结晶;当应变速率增加到1以及10、30 s-1时,在试验的各温度下均表现为动态回复机制。

双回路直线型钢管角钢输电塔静动力分析

采用有限元分析软件ANSYS对500 kV双回路直线型圆管角钢输电塔进行了静动力分析,研究方法及主要结论如下:运用静风极限承载力的分析方法,计算出铁塔在各个方向的极限承载力较为接近,通过塔体动力特性的分析,变刚度处设计应予以重视。

双回路直线型圆管角钢组合输电塔架风振分析

双回路直线型圆管角钢组合型输电塔具有钢管塔的优点,但国内外针对此类输电塔风振响应研究尚少。基于MATLAB软件,采用AR法对风荷载进行模拟,得出该型输电塔在脉动风作用下的风振响应。研究表明:通常的静力设计方法可能导致输电塔基础承载力的不足;在设计时,应充分考虑变坡度位置的刚度。

22#角钢孔型设计

介绍了唐钢型钢部在大型线开发22#角钢切分孔、蝶式孔、成品孔的孔型设计情况。利用250 mm×360 mm连铸坯,通过调整压下量,K2~K4孔分薄厚两种孔型轧制生产了16~26 mm 6种不同厚度规格的22#角钢,成品尺寸均满足国家电网公司对角钢产品几何尺寸的高精度要求。生产实践表明：该孔型系统设计合理,孔型利用率高,工艺可行,产品几何尺寸稳定,能满足用户需求。

输电铁塔角钢构件计算长度修正系数研究

文章从计算长度取值和长细比修正系数两方面,对不同规范输电铁塔角钢构件计算长度修正系数进行了系统介绍,并结合实例对各规范进行对比分析。结果表明,各规范杆件的计算长度取值不尽相同,并均认为交叉材中拉杆可以作为压杆的支撑,但确定杆件为拉杆的条件并不统一;各规范中长细比修正系数仍存在超过10%的差异,是造成承载力设计值差异的重要原因。

不同规范角钢构件轴压承载力计算方法比较

本文对国内外常用规范角钢构件的承载能力计算方法及其理论来源进行介绍,并结合计算实例对各规范的柱子曲线和设计值进行对比。结果表明,各规范柱子曲线相差较大,最大达到20%;当长细比较大时,ASCE/SEI 10-15《输电线路格构式钢结构设计》用欧拉临界荷载作为角钢构件轴压承载力设计值,偏于冒进。

输变电铁塔用Q420B角钢的冶炼工艺优化

从冶炼工艺角度,分析了输变电铁塔角钢Q420B产品由于炼钢工艺控制不当导致角钢产生开裂、黑斑的机理。开裂的主要原因是钢水洁净度不高、铸坯内部裂纹严重,角钢黑斑的主要原因是钢水洁净度不高。通过调整冶炼工艺,理顺生产节奏,调整连铸的冷却制度,铸坯质量得到了大幅改善,降低了轧制缺陷的发生率,角钢的轧制开裂和黑斑显著减少。

热镀锌部分消除高强角钢残余应力研究

热轧角钢由于轧后冷却的不均匀性,常存在严重的残余应力,本文根据传热学和热弹塑性理论,利用有限单元法对热镀锌部分消除热轧角钢残余应力的全过程进行了数值模拟,计算了得到了热镀锌作用后角钢残余应力的变化情况。数值计算表明:热镀锌作为一种常用的钢结构防腐技术由于它所具有的特殊工艺可以引起角钢内的应力重分布,进而有效地消除残余应力。

热浸锌部分消除热轧H型钢残余应力研究

热轧H型钢由于轧制过程中,由于其各部位冷却速度不同产生的残余应力对结构延性不利。为考察热浸锌对热轧H型钢内部残余应力的消除作用,本文热轧H型钢为研究对象,利用ANSYS有限元软件对H型钢热浸锌过程中温度场与应力场的变化情况进行了数值模拟,得到了热浸锌前后H型钢内部残余应力的变化情况。数值分析结果表明:热轧H型钢经过热浸锌处理后,可以在不增加额外投资的条件下部分消除H型钢的残余应力。

铁塔拆除施工方法及对基础主角钢的保护

通过对乐平-鹰潭ⅠⅡ回500 kV线路铁塔因冰灾倒塔后铁塔拆除施工过程及斜插角钢基础铁塔整体拆除时对基础斜插角钢保护的施工过程阐述,提出较优的施工方法。

大肢宽高强等边角钢的选材计算及其缺陷处理分析

通过对大肢宽高强等边角钢的计算选择,以及对螺栓选择进行分析计算,得到了250 mm、280 mm、300 mm肢宽的不同强度等级等边角钢的最佳计算长度以及适宜的螺栓强度。同时还分析了大肢宽高强等边角钢在铁塔设计过程中的缺陷,提出了相应的处理方法,为大肢宽高强等边角钢在特高压输电线路中的应用提供了一定的技术支持。

共享模式下既有铁塔构件的卸荷置换

通信基础设施实现共享是现在通信行业发展的必然趋势,本文主要针对当下现存的角钢塔的特点,提出置换塔身的若干构件,通过降低起控制作用的风荷载对塔身的作用效应,完成塔身的卸荷,进而增加天线实现共享的目的。

500kV输电线路半掏挖斜插角钢基础施工

半掏挖斜插基础具有如下特点:基础底部为掏挖部分,砼浇制时可以土代模;立柱和插入角钢的坡度与铁塔腿部主材坡度一致;基础立柱较高而主角钢悬于半空中未达到基础底部,基础顶面为菱形。施工中采用半掏挖斜柱加高全方位高低腿形式的基础,不仅施工工器具简单,操作方便,通用性强,施工优良品率高,经济效益也很明显,其经济性在山区施工中尤其突出。插入角钢的安装与定位都简单易行,与传统的模拟塔腿定位的方法相比劳动强度大大降低,工作效率显著提高。

300mm大规格角钢在特高压输电铁塔中的应用研究

大规格角钢肢宽与肢厚均较大,截面面积比常规输电铁塔角钢大得多,可大幅提高单构件承截力。以±1 100 k V淮东送出特高压直流工程中JC1转角塔为分析对象,优化了塔身坡度及根开尺寸,对主材采用组合角钢、大规格角钢和钢管进行经济性分析。结果表明：主材采用300 mm大规格角钢的JC1塔比钢管塔重约2%,比组合角钢塔轻6%~9%,每基铁塔价格比钢管塔低约15%,比组合角钢塔低6%~10%,具有较高的经济和社会效益。