凤凰古城旅游服务中心结构设计

凤凰古城旅游服务中心为造型复杂的钢桁架结构,桁架跨度31.2 m,端部悬挑10 m。文章对结构桁架选型进行了对比,对构件截面选择进行了分析,通过柱截面增设加劲板、采用变截面弦杆来优化结构,并对变截面弦杆连接提出了采用内坡口的施工要求,相应做法可供类似项目参考。

矩形钢管节点屈服线和冲剪综合破坏模型

基于屈服线和冲剪破坏模型,对矩形管-管节点和板-管节点发生这2种破坏模式的支主管宽度比β适用范围进行理论分析,探讨CIDECT规范中给出的支主管宽度比适用范围的合理性,并在此基础上合理考虑沿支管周长刚度变化,对主管可能发生屈服线和冲剪破坏的区域进行分析,给出屈服线和冲剪综合破坏的承载力计算方法。将所得公式的计算结果与试验结果进行对比,并将其与CIDECT规范计算公式进行对比分析。结果表明:该建议公式计算值与试验值吻合较好;β<0.85时,CIDECT规范公式低估了节点承载能力,而0.85<β<1-1/γ(2γ为主管宽厚比)时,CIDECT规范公式高估了节点承载能力。

变内力杆件平面外计算长度系数的研究

工字形和T形截面的变内力杆件在桁架中经常出现,如何确定其平面外的计算长度系数,现行规范中无明文规定。因此分析和研究变内力杆件的平面外计算长度系数,具有重要的工程意义。本文利用ANSYS对工字形和T形截面变内力杆件的计算长度系数进行了分析,研究表明:采用工字形和T形截面时变内力杆件的计算长度系数μy几乎相等,可以利用μy计算T形截面变内力杆件的μyz;根据计算长度系数μy随参数η和ξ的变化趋势,拟合得出简化计算公式,并提出了考虑扭转效应的μyz的计算公式。

曲弦下承式钢管混凝土桁梁桥加固方案研究

郑州市北三环路彩虹桥为(122+62+62+122)m简支曲弦下承式钢管混凝土桁梁桥,为改善其目前运营服务能力,提出6种加固改造方案,针对各加固方案进行仿真计算分析。计算结果表明:简支变连续体系改造使主桁端部出现应力集中现象,不适用于该桥改造;在改造横撑的基础上增设跨中吊杆是减小横梁跨中相对变形的有效途径;增设边纵梁和外吊杆可有效改善横梁悬臂端变形,提升悬臂段桥面承载力;增大腹杆截面可明显提高62m跨径桥梁的整体刚度和横梁局部刚度,有效降低腹杆的应力幅;加强纵向预应力可有效降低桥梁的下弦杆变形,但对横梁相对变形影响不大。综合运用横撑改造、增设跨中吊杆和外吊杆、增大腹杆面积、加强下弦杆纵向预应力等几种改造措施使桥面变形明显改善,62m跨径桥梁整体结构刚度得到有效提高,腹杆最大应力显著降低,上弦杆最大应力仍有足够的安全储备。

矩形钢管混凝土桁架受压弦杆的计算长度

桁架受压弦杆受到相邻杆件的约束,其计算长度不能直接按两端铰接或两端固定杆件来取值。基于合理的假定,考虑相邻节间弦杆内力比对矩形钢管混凝土桁架受压弦杆计算长度的影响,推导出矩形钢管混凝土桁架受压弦杆屈曲的特征方程,给出相应的计算长度系数,并对不同截面的矩形钢管桁架受压弦杆进行了有限元计算。结果表明,采用计算长度系数的计算结果与有限元计算结果吻合较好,相邻弦杆的内力比对受压弦杆的计算长度影响明显,考虑相邻弦杆的内力比对计算长度的影响后,受压弦杆的计算长度系数有所减小。最后给出了便于工程应用的受压弦杆计算长度系数简化计算公式。

营口归州移动通讯塔倾倒的原因分析

分析了移动通讯塔的受力特点，指出由于结构设计的不合理是造成塔倾倒的根本原因，对高耸网架塔的设计具有借鉴作用．

Warren型平面钢管桁架受压弦杆的面外稳定承载力

受压弦杆面外失稳是Warren型平面钢管桁架面外失稳的主要形式，其受力状态可以简化为支撑弹簧压杆。确定腹杆提供的支撑弹簧刚度是计算压杆面外稳定承载力的必要条件。考虑节点面外转动刚度的影响，推导了腹杆对弦杆支撑弹簧刚度计算公式。对4～15跨的支撑弹簧压杆建立了相应的标准化屈曲计算模型，进行有限元屈曲分析，得到不同跨数压杆的弹簧刚度与面外稳定承载力的数值关系表，通过计算支撑弹簧刚度可以方便地查表得到不同跨数Warren型平面钢管桁架受压弦杆的面外稳定承载力。通过数值算例比较，查表法简便可行，可以在实际工程设计中参考应用。

多工况移动载荷作用下DF50/160架桥机主梁钢结构的优化设计

针对DF50/160架桥机,提出了基于有限元法的主梁弦杆型钢的优化选型与多工况下主梁构件区域加强优化有机结合的方法和思路,区域加强优化即优化确定主梁构件加强的区域和加强参数及尺寸。该方法在DF50/160架桥机得到成功实践和应用,同时为移动载荷作用下桁架式起重机梁等类似结构的优化设计计算提供了切实可行的方法。

芜湖长江大桥弦杆的制孔技术

介绍芜湖长江大桥整体节点弦杆的结构特点 ,以及高强度螺栓连接孔孔群精度的控制措施 。

钢筋混凝土受弯构件正截面承载能力计算的新方法——弦杆法

对现有混凝土受弯构件正截面承载能力的传统计算方法进行了分析和改进 ,提出了新的计算方法。该方法不仅更为简化 ,同时更有利于截面设计的合理与优化。

双肢空腹下承式人行天桥的设计与研究

一座双肢空腹下承式人行天桥已在贵阳市延安西路建成使用。桥的结构新颖,造型美观,桥的栏杆与桥架共同受力,节约钢材,造价低廉,能以较小的桁架高度跨越较大的跨距,为国内首创的一种新型结构天桥。文内全面介绍它的结构构造与设计计算原理,并以该桥作为工程实例,讨论此种新结构的计算方法。

芜湖长江大桥钢梁制造技术

针对芜湖长江大桥钢梁的工程特点 ,介绍了钢梁中的两种主要杆件———整体节点弦杆和锚箱的制造工艺 ,重点阐述了弦杆的制孔工艺和锚箱焊接变形的控制技术 。

一种能够适应多种拱圈形状参数的拱架

本研究希望采用2或3种规格的下弦杆和1种标准规格的三角架来实现跨度为120～150m，矢跨比为1／5、1／6、1／7，拱轴系数为1．5～3．0的悬链线拱架的拼装，使拱架上弦节点与理论轴线节点间的误差不大于±5cm．本方法已经申请国家专利，其效果和益处是：拱架拼装完成后能很好地拟合主拱圈的设计线形，省去拱架上钢管支架，施工方便、缩短工期；拱架受力合理；拱架构造简单，连接处均采用传统的销接连接，连接方便、传力可靠；节省用钢量．

德阳市体育馆网壳屋盖设计

德阳市体育馆根据建筑造型及功能要求,屋盖采用了双曲抛物面双层钢网壳结构.屋盖投影平面呈菱形,边长74.67m.对角线长105.60m.通过对双层问壳结构的受力特点,杆件布置形式,网壳厚度的确定及网壳与悬索结构对边缘构件的影响等方面的论述,阐明了结构设计方案的确定原则.另外进行了结构内力分析,并介绍了支座构造,钢材指标等.

公铁两用斜拉桥斜桁平行四边形闭口截面弦杆受力机理研究

在轴向压力和弯矩作用下,平行四边形闭口截面薄壁杆件的受力机理不明确,为确保该种结构的安全可靠性,指导结构设计,以某公铁两用大桥斜主桁的弦杆为原型,建立0°、5°、10°、14.036°、20°、25°6种腹板倾角的杆件有限元模型,计算轴向压力、弯矩作用下杆件横截面的正应力;制作1∶2.4缩尺模型,进行静力试验,测试杆件横截面的正应力,并将实测值与计算值进行对比。结果表明:轴向压力作用下,杆件横截面的正应力分布均匀,腹板倾角对正应力分布的影响非常小;弯矩作用下,随着倾角的增加,杆件横截面的正应力不均匀程度加剧,钝角角点正应力绝对值增加,锐角角点正应力绝对值减小,各角点正应力有限元计算值和理论计算值吻合较好;轴向压力和弯矩单独作用下,随着倾角的增加,杆件的弹性稳定系数降低;杆件横截面的正应力实测值和计算值吻合较好,说明计算值可作为设计依据。

大跨钢筋混凝土错列桁架在工程中的应用

北京市海淀区北部文化中心工程图书馆布置了5榀钢筋混凝土错列桁架,高4.2~4.8m,跨度为24.3m,为大跨度钢筋混凝土错列式桁架,其节点钢筋密集、模板支撑体系复杂、斜腹杆混凝土不易振捣,整体施工难度大。分析难点与对策,从钢筋绑扎、模板支撑与拆除体系、斜腹杆混凝土振捣、衍架变形监测及桁架结构受力体系5方面采取相应的施工关键技术,实际效果良好。

组装整体节点弦杆的工艺措施

主要阐述芜湖长江大桥整体节点弦杆的组装方法及采取的工艺措施

中、欧规范关于圆管相贯焊接节点承载力对比分析

介绍GB 50017—2003《钢结构设计规范》和BS EN 1993-1-8∶2005《Eurocode 3:Design of Steel Structures》中关于支管只承受轴力作用下X形、T形(或Y形)和K形3种平面圆管相贯节点以及TT形、KK形两种空间圆管相贯节点承载力计算公式。算例表明:GB 50017—2003中支管受拉时节点承载力大于支管受压时节点承载力,BS EN 1993-1-8∶2005中弦杆表面发生冲切破坏计算所得的节点承载力远大于弦杆表面发生塑性破坏计算所得的节点承载力,且按BS EN 1993-1-8∶2005计算的节点承载力介于按GB 50017—2003支管受拉时的节点承载力和支管受压时的节点承载力之间。

宁波梅山春晓大桥钢桁主拱制作技术研究

宁波梅山春晓大桥为国内首次采用全焊接主拱结构,拱肋节段整体焊接完成后,发运到桥址进行吊装,桥上仅进行环缝的焊接。针对全焊接拱肋节段的结构及施工特点,以宁波梅山春晓大桥钢桁主拱制作技术为依托,研究其制作技术的难点和控制要点,通过对钢桁主拱节段制作技术的研究,有效控制了安装精度及焊接质量,取得了较好的效果。

芜湖长江大桥2×120m联钢桁梁主桁杆件制造与试装

介绍芜湖长江大桥 2× 12 0m联钢桁梁主桁杆件的结构形式、制造难点、技术措施、制造工艺等。通过主桁试装 ,验证了工厂制定的工艺方案可行 ,工装可靠。