超级电容器ESR的测试方法研究

等效串联内阻(ESR)是超级电容器的主要电气参数之一,是影响超级电容性能的一个重要因素,准确测量 ESR 对研究超级电容器的特性和应用具有重要意义。测量 ESR 的主要方法有利用放电电压的跃变计算 ESR、恒流充电法和时间常数法。本研究在对超级电容器等效模型进行分析和简化的基础上,利用超级电容器 RC 滤波电路的电压纹波计算出 ESR,经过仿真比较,该方法方便准确。

油纸绝缘非标准极化谱的中心时间常数提取

针对实际测量中变压器油纸绝缘非标准极化谱中心时间常数不够精确并且耗时较长的问题,文中提出了一种新的中心时间常数提取方法。变压器油纸绝缘非标准极化谱曲线的产生与回复电压测试参数设置、油纸绝缘状态有关,将扩展德拜等值电路模型用于研究非标准极化谱的中心时间常数特性,基于粒子群算法求解由等值电路参数,建立回复电压求解公式,并采用分段3次hermit对回复电压峰值时间进行插值计算,进而计算出连续的标准回复电压极化谱,确定中心时间常数的位置,最后结合了两台实际投入电网运行的变压器测量回复电压极化谱数据,从而得到准确的中心时间常数值,验证了该方法的有效性,提高利用中心时间常数诊断绝缘系统水分含量的准确性。

含多感应发电机配电网的暂态稳定研究

随着新能源的开发和利用,小型和微型分布式发电机(distributed generator,DG)开始接入配电网,在配电网中可能会出现暂态稳定问题。鼠笼式感应发电机(induction generator,IG)由于成本低、维护方便而在分布式发电中广泛应用。研究了多感应发电机配电网的暂态稳定问题,在单台感应发电机稳定判别的基础上,定义了多感应发电机配电网的暂态稳定域和临界切除时间(critical clearing time,CCT)。利用转子运动方程的静等值电路,计及配电网网络方程约束和故障后感应发电机转子转速的变化,提出一种计算配电网多感应发电机临界转速和CCT的解析法。该方法与采用动态模型的仿真方法相比,计算量小,且能够揭示出多感应发电机之间暂态稳定性的内在联系。采用PSCAD/EMTDC仿真软件中的5阶动态模型仿真验证了该方法的正确性,并且分析了静态等值计算结果小于仿真结果的原因。

不同功率同步电机瞬态时间常数的对比研究

受电力系统安全生产要求的限制,通常采用小功率电机模拟并研究大型发电机的瞬态特性,但小功率电机定转子电阻的标幺值并非远小于相应绕组漏电抗,如果直接采用忽略电阻的传统瞬态时间常数解析法对电机瞬态特性进行分析,必然产生一定误差。为解决这一问题,本文推导了计及定转子电阻的瞬态时间常数改进解析表达式,通过7.5kW模型机试验及时步有限元方法验证了该解析表达式的正确性,并将其应用于不同功率电机,发现当定转子电阻变化相同倍数时,利用改进表达式计算瞬态时间常数的精度明显高于传统方法。研究结果为瞬态时间常数的计算和精确测量提供理论基础。

双转子直驱式永磁风力发电机设计研究

为了保证双转子永磁风力发电机的两个转子等速对转,研究此发电机的设计方法。分析定子耦合磁场并联磁路和串联磁路交替的特点,建立基于并联磁路的等效磁网络模型。采用不同的永磁材料和转子尺寸配合的方法,保证稳态时双转子产生等大反向的转速,并设计双转子转速跟随的矢量控制策略,使风场紊乱时双转子维持等速。有限元分析和实验结果显示,内外电机的电流频率和相位基本相同,输出电压畸变较小。

异步电机无速度传感器控制系统转子时间常数辨识

提出了一种能同时在线辨识转子时间常数和转速的方法。构造了基于无功功率模型辨识转速,转子时间常数辨识采用小信号分析方法,辨识误差由速度估计误差和转矩电流两者的高频分量的乘积得到,实现了电机转子时间常数和转速的同时辨识。仿真试验结果表明,转速和转子时间常数可以准确、快速地跟踪实际值变化。

感应电动机转子时间常数的离线测量方法

在感应电动机间接转子磁场定向方案中,基于电流模型的控制系统有较好的动静态特性,但电流模型却对电动机的转子时间常数非常依赖。为实现感应电动机的最优控制,给出了感应电动机转子时间常数的离线测量方法。对基于递推最小二乘(Recursive Least-Squares,RLS)算法的转子时间常数离线测量方法给出了详细分析。通过感应电动机的静态特性,简化了感应电动机数学模型,继而推导出最小二乘算法的线性模型。经过大量的MATLAB仿真分析,表明递推最小二乘法直接离线测量得到的结果相比于传统间接离线测量的结果更加准确。最后,对影响测量结果的主要因素给出了误差分析。

不同灭磁配置与灭磁时间特性分析

随着大型同步发电机灭磁技术的发展,形成了多种不同的灭磁方式和灭磁配置,实践中如何测试及评价灭磁的性能效果是亟待解决的一大课题。以几种典型灭磁方式为例,结合工程测试数据,运用数据分析处理方法,将孤立有限的数据整合推算出完整的灭磁特性。对于灭磁时间特性,引入"等效转子时间常数比较法",实现了对于不同机组、不同配置参数的灭磁特性综合比较,并重新提出建立以空载理想灭磁条件为参照的灭磁性能技术评价体系,为进一步规范和健全统一的灭磁性能标准打下基础。以葛洲坝和三峡的大型、超大型水电机组为对象,探索一种客观评价灭磁性能的方法,并对取得的结果进行总结。

三相交流异步电动机阻抗参数计算

结合电动机产品样本数据,分别采用计算法、GB/T 21066-2007《船舶和移动式及固定式近海设施的电气装置三相交流短路电流计算方法》给出的推荐值和试验法3种方法进行计算,分析比较其计算结果的准确性,建议尽量按电动机容量相应的技术数据,用计算方法求电动机阻抗参数;并建议电动机厂商在样本中给出阻抗值,方便工程设计人员计算电动机短路电流。

关节镜下非打结型与打结型缝合锚钉Bankart重建治疗复发性肩关节前向不稳

目的探讨关节镜下非打结型与打结型缝合锚钉对复发性肩关节前向不稳Bankart损伤的临床效果。方法回顾性分析2006年3月至2009年1月广州军区广州总医院收治的44例复发性肩关节脱位Bankart损伤患者的临床资料,根据关节镜下修复方式的不同分为非打结组(可吸收非打结型缝合锚钉修复,20例)和打结组(打结型缝合锚钉修复,24例)。采用美国肩肘外科医师(ASES)评分及Constant-Murley功能评分对患者术前、末次随访时肩关节功能进行评估,记录肩关节活动范围,观察并发症发生情况。结果所有患者获得随访,随访时间20～46个月,平均随访时间30个月。非打结组术前和终末随访时肩关节前屈上举角度、外展90°时外旋角度分别为(163±9)°和(170±4)°、(58±14)°和(90±6)°,术后外展90°时患侧外旋角度较健侧受限(8±6)°;术前和终末随访时ASES评分、Constant-Murley评分分别为(77.4±3.7)分和(94.3±2.6)分、(78.1±4.6)分和(93.9±3.7)分,两者比较,差异有统计学意义(P<0.05)。打结组术前和终末随访时肩关节前屈上举角度、外展90°时外旋角度分别为(162±8)°和(170±6)°、(61±13)°和(91±6)°,术后外展90°时患侧外旋角度较健侧受限(5±3)°;术前和终末随访时ASES评分、Constant-Murley评分分别为(75.8±2.9)分和(95.1±3.7)分、(76.2±5.9)分和(92.8±5.2)分,两者比较,差异有统计学意义(P<0.05)。两组间术前、术后各项指标比较,差异无统计学意义(P>0.05)。患者均未出现术后再脱位,均重返伤前工作岗位。结论肩关节镜下Bankart重建手术是治疗复发性肩关节前向不稳的有效方法,非打结型和打结型缝合锚钉修复Bankart损伤疗效相似。

织物感应静电的高压测量法

本文从测量仪器的原理和使用方法方面介绍静电值、半值时间的测量方法和所采取的技术路线 ,对感应式静电仪进行了较为深入的探讨。

辐射检测仪器时间常数的测量与探讨

目的 测定4种常用辐射检测仪器（6150AD6＋6150AD-b型剂量仪、FH40G＋FHZ672E-10型剂量仪、451P型电离室剂量仪和AT1123型剂量仪）的时间常数，探讨时间响应修正公式及应用。方法 在X射线机连续出束条件下，记录仪器显示的周围剂量当量率；根据电阻R电容C串联电路（RC电路）的时间响应修正公式对数据进行最小二乘法拟合，求出仪器的时间常数τ。结果 6150AD6＋6150AD-b型剂量仪2次拟合的时间常数τ相对不确定度为8%，其他类型设备2次拟合时间常数τ相对不确定度均〉20%。结论 6150AD6＋6150AD-b型剂量仪、451P型电离室剂量仪、FH40G＋FHZ672E-10型剂量仪和AT1123型剂量仪读数稳定所需时间分别为8、5、3和2 s，其上升趋势不完全符合RC电路时间响应修正公式。