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A comparison of the pitting corrosion resistances of the 304 and new 200 series of stainless steels by potential dependent critical pitting corrosion temperatures
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作者 WU Weiwei CHEN Hongxing HU Fan ZHAO Yanliang 《Baosteel Technical Research》 CAS 2009年第2期16-19,共4页
This study researched the relationship between the applied potential and the critical pitting temperature (CPT) of the 304 and new 200 series of stainless steels. The fluctuation about the potential dependent CPT fo... This study researched the relationship between the applied potential and the critical pitting temperature (CPT) of the 304 and new 200 series of stainless steels. The fluctuation about the potential dependent CPT for the stainless steels was investigated and the CPT range was obtained. The difference between the potential dependent CPTs of the 304 and 200 series of stainless steels with an applied potential of 100 mV ( vs SCE), were presented, and by this means the pitting corrosion resistances of them were compared. 展开更多
关键词 200 series stainless steel pitting corrosion critical pitting corrosion temperature
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Pitting corrosion and crevice corrosion behaviors of high nitrogen austenitic stainless steels 被引量:16
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作者 Hua-bing Li Zhou-hua Jiang Yan Yang Yang Cao Zu-rui Zhang 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 SCIE EI CAS CSCD 2009年第5期517-524,共8页
Pitting corrosion and crevice corrosion behaviors of high nitrogen austenitic stainless steels (HNSS) were investigated by electrochemical and immersion testing methods in chloride solution, respectively. The chemic... Pitting corrosion and crevice corrosion behaviors of high nitrogen austenitic stainless steels (HNSS) were investigated by electrochemical and immersion testing methods in chloride solution, respectively. The chemical constitution and composition in the depth of passive films formed on HNSS were analyzed by X-ray photoelectron spectrum (XPS). HNSS has excellent pitting and crevice corrosion resistance compared to 316L stainless steel. With increasing the nitrogen content in steels, pitting potentials and critical pitting temperature (CPT) increase, and the maximum, average pit depths and average weight loss decrease. The CPT of HNSS is correlated with the alloying element content through the measure of alloying for resistance to corrosion (MARC). The MARC can be expressed as an equation of CPT=2.55MARC-29. XPS results show that HNSS exhibiting excellent corrosion resistance is attributed to the enrichment of nitrogen on the surface of passive films, which forms ammonium ions increasing the local pH value and facilitating repassivation, and the synergistic effects of molybdenum and nitrogen. 展开更多
关键词 high nitrogen austenitic stainless steel pitting corrosion crevice corrosion NITROGEN critical pitting temperature syner-gistic effect
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Effect of Solution Annealing Temperature on Pitting Behavior of Duplex Stainless Steel 2204 in Chloride Solutions 被引量:3
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作者 Liang HE Yan-jun GUO +2 位作者 Xia-yu WU Yi-ming JIANG Jin LI 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2016年第4期357-363,共7页
The effect of solution annealing temperature ranging from 950 to 1 200 ℃ on the microstructure and corrosion performance of duplex stainless steel (DSS) 2204 were investigated. The proportion of the ferrite phase i... The effect of solution annealing temperature ranging from 950 to 1 200 ℃ on the microstructure and corrosion performance of duplex stainless steel (DSS) 2204 were investigated. The proportion of the ferrite phase increased while the austenite phase decreased and the ferrite stabilizing elements diluted in the ferrite phase with the increase of annealing temperature. The critical pitting temperature (CPT) of specimens annealed at 1000℃ was higher than those annealed at 950℃, whereas further increasing the annealing temperature to 1200℃ decreased the CPT. The pitting initiation sites were observed in the austenite phase, at the boundary of ferrite/austenite phase and inside the ferrite phase for specimens annealed at 950, 1000℃ and exceeding 1 100℃, respectively. The evolution trend of the CPT and the pit initiation site were analyzed by the pitting resistance equivalent number. 展开更多
关键词 duplex stainless steel pitting corrosion solution annealing treatment critical pitting temperature
原文传递
904L超级奥氏体不锈钢焊接接头的耐腐蚀性能研究
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作者 廖雪波 张度宝 +1 位作者 蒲晶菁 高超 《材料保护》 CAS CSCD 2023年第12期167-172,178,共7页
为了研究904L超级奥氏体不锈钢焊接接头在模拟核电厂三回路水环境中的耐腐蚀性能,采用开尔文探针力显微镜(KPFM)和电子背散射衍射(EBSD)技术,结合电化学试验、浸泡腐蚀试验研究了904L焊缝和母材晶界特征分布、表面接触电势差及介质温度... 为了研究904L超级奥氏体不锈钢焊接接头在模拟核电厂三回路水环境中的耐腐蚀性能,采用开尔文探针力显微镜(KPFM)和电子背散射衍射(EBSD)技术,结合电化学试验、浸泡腐蚀试验研究了904L焊缝和母材晶界特征分布、表面接触电势差及介质温度对其耐腐蚀行为的影响。结果表明:904L母材具有更高的Σ3特殊晶界,较焊缝具有更好的耐腐蚀性能。焊缝和熔合线表面平均电位差分别为318 mV和295 mV,且局部区域存在电位差低谷,具有更高的电化学活性。母材和焊缝临界点蚀温度(CPT)分别为50℃和43℃,CPT焊缝<CPT母材。温度的变化对焊缝的点蚀电位(Eb)具有更大的影响,随着温度升高,焊缝点蚀电位Eb急剧降低,腐蚀速率大幅度提高。 展开更多
关键词 开尔文探针力显微镜(KPFM) 电子背散射衍射(EBSD) 接触电势差 临界点蚀温度 点蚀电位
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Cl离子对304、316不锈钢临界点蚀温度的影响 被引量:86
5
作者 吴玮巍 蒋益明 +2 位作者 廖家兴 钟澄 李劲 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2007年第1期16-19,共4页
采用外加恒定电位下腐蚀电流-温度扫描的方法分别研究了304、316不锈钢在不同浓度NaC l水溶液中的临界点蚀温度.得到了材料临界点蚀温度随C l-浓度变化的关系曲线.在分析温度与C l-浓度分别对钝化膜影响的基础上阐述了二者对不锈钢点蚀... 采用外加恒定电位下腐蚀电流-温度扫描的方法分别研究了304、316不锈钢在不同浓度NaC l水溶液中的临界点蚀温度.得到了材料临界点蚀温度随C l-浓度变化的关系曲线.在分析温度与C l-浓度分别对钝化膜影响的基础上阐述了二者对不锈钢点蚀的综合作用机理. 展开更多
关键词 不锈钢 点蚀 临界点蚀温度
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0Cr25Ni7Mo4、316与304不锈钢临界点蚀温度研究 被引量:21
6
作者 吴玮巍 蒋益明 +3 位作者 廖家兴 钟澄 郭峰 李劲 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2006年第4期285-288,共4页
采用外加恒定电位下腐蚀电流-温度扫描方法研究了0Cr25Ni7Mo4、304和316不锈钢在1 mol/L NaCl水溶液中的点蚀行为。利用不锈钢临界点蚀温度评价了材料的耐点蚀性能.测得0Cr25Ni7Mo4和316不锈钢的临界点蚀温度分别为79.5℃和15℃,304不... 采用外加恒定电位下腐蚀电流-温度扫描方法研究了0Cr25Ni7Mo4、304和316不锈钢在1 mol/L NaCl水溶液中的点蚀行为。利用不锈钢临界点蚀温度评价了材料的耐点蚀性能.测得0Cr25Ni7Mo4和316不锈钢的临界点蚀温度分别为79.5℃和15℃,304不锈钢在0℃以下.对0Cr25Ni7Mo4不锈钢材料优良耐点蚀性能的原因进行了分析讨论. 展开更多
关键词 不锈钢 临界点蚀温度 点蚀
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含Cl^-溶液中SO_4^(2-)对316不锈钢临界点蚀温度的影响 被引量:43
7
作者 廖家兴 蒋益明 +3 位作者 吴玮巍 钟澄 李劲 宋洪伟 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第11期1187-1190,共4页
采用外加恒电位下腐蚀电流-温度扫描方法研究了在0.5%Cl-溶液中,SO42-浓度对316不锈钢点腐蚀行为的影响.结果表明,随着SO42-浓度的增加,钝化电流增加,开路电位降低.当SO42-浓度低于0.42%时, 316不锈钢的临界点蚀温度比不存在SO42... 采用外加恒电位下腐蚀电流-温度扫描方法研究了在0.5%Cl-溶液中,SO42-浓度对316不锈钢点腐蚀行为的影响.结果表明,随着SO42-浓度的增加,钝化电流增加,开路电位降低.当SO42-浓度低于0.42%时, 316不锈钢的临界点蚀温度比不存在SO42-时的临界点蚀温度低;当SO42-浓度大于0.42%时,临界点蚀温度比不存在SO42-时的临界点蚀温度高.从离子竞争吸附的角度进行分析,对SO42-加速与抑制点蚀两种作用规律的形成原因进行了解释. 展开更多
关键词 不锈钢 临界点蚀温度 硫酸根离子 氯离子 竞争吸附
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不锈钢腐蚀评价技术研究及其应用 被引量:21
8
作者 李劲 邓博 蒋益明 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2009年第9期595-603,共9页
为了满足我国不锈钢产品设计、热处理与加工工艺的确定与优化、焊接工艺和焊缝质量评定、服役适用性评价等方面的需求,在实现不锈钢各类局部腐蚀(点蚀、缝隙腐蚀、晶间腐蚀、应力腐蚀)常规评价技术的基础上,建立了超316级别不锈钢腐蚀... 为了满足我国不锈钢产品设计、热处理与加工工艺的确定与优化、焊接工艺和焊缝质量评定、服役适用性评价等方面的需求,在实现不锈钢各类局部腐蚀(点蚀、缝隙腐蚀、晶间腐蚀、应力腐蚀)常规评价技术的基础上,建立了超316级别不锈钢腐蚀的系统评价技术。本文介绍的是复旦大学材料科学系近来实现的一批主要技术及其应用实例。包括:(1)临界点蚀温度(CPT)和微蚀坑控制技术两类方法;(2)双相不锈钢固溶处理温度范围中合金元素在两相间分配效果的评价;(3)奥氏体不锈钢电化学动电位再活化(EPR)评价技术在双相不锈钢晶间腐蚀评价中的拓展;(4)中低温处理中的二次相析出规律与对应点蚀、晶间腐蚀敏感性的评定;(5)交流阻抗技术在复杂组织晶间腐蚀敏感性评价中的应用;(6)缝隙腐蚀临界温度测量技术及其应用。 展开更多
关键词 不锈钢 局部腐蚀 临界点蚀温度 电化学动电位再活化 交流阻抗
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F^-和Cl^-对316不锈钢临界点蚀温度的协同作用 被引量:19
9
作者 邓博 蒋益明 +3 位作者 郝允卫 吴玮巍 廖家兴 李劲 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第1期30-33,共4页
用电化学测量临界点蚀温度(CPT)的方法,研究0.1mol/LNaCl溶液中F-浓度对316不锈钢点蚀行为的影响。结果表明:随着F-浓度的增加,316不锈钢的CPT降低,开路电位也随之降低。在CPT以下,不锈钢发生亚稳态点蚀;在CPT之上,不锈钢发生稳态点蚀... 用电化学测量临界点蚀温度(CPT)的方法,研究0.1mol/LNaCl溶液中F-浓度对316不锈钢点蚀行为的影响。结果表明:随着F-浓度的增加,316不锈钢的CPT降低,开路电位也随之降低。在CPT以下,不锈钢发生亚稳态点蚀;在CPT之上,不锈钢发生稳态点蚀。用扫描电镜分析了临界点蚀温度前后点蚀形貌的变化。 展开更多
关键词 不锈钢 临界点蚀温度F- Cl-
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超级13Cr不锈钢的临界点蚀温度 被引量:6
10
作者 张国超 林冠发 +1 位作者 雷丹 张娟涛 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2012年第9期777-779,共3页
采用电化学测试和化学浸泡两种方法,研究了超级13Cr不锈钢的临界点蚀温度,并对其点蚀形貌进行了分析。结果表明,电化学和化学浸泡法测定的超级13Cr钢的临界点蚀温度相差了4℃,主要原因是FeCl3强烈的氧化作用促进了点蚀的发生。化学浸泡... 采用电化学测试和化学浸泡两种方法,研究了超级13Cr不锈钢的临界点蚀温度,并对其点蚀形貌进行了分析。结果表明,电化学和化学浸泡法测定的超级13Cr钢的临界点蚀温度相差了4℃,主要原因是FeCl3强烈的氧化作用促进了点蚀的发生。化学浸泡法主要适用对比评价几种材料的耐点蚀性能,电化学测试则可准确描述点蚀形成的临界条件。当温度低于临界点蚀温度(CPT)时,材料表面形成孔径小于30μm的点蚀坑,蚀坑处于亚稳态;当温度高于CPT时,为点蚀的发展提供了条件,形成稳定的点蚀。 展开更多
关键词 超级13Cr不锈钢 临界点蚀温度(cpt) 化学浸泡 电化学测试
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固溶处理对2205双相不锈钢在卤水中点蚀的影响 被引量:5
11
作者 龚敏 冯敏 +1 位作者 张豫 张国虎 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第7期96-99,共4页
利用电化学方法对不同固溶处理的2205双相不锈钢在卤水中的临界点蚀温度及临界点蚀电位进行了研究,结合显微金相技术研究了固溶处理温度对相含量及耐蚀性能的影响。结果表明:2205双相不锈钢在卤水中的临界点蚀温度介于55~60℃之间,临... 利用电化学方法对不同固溶处理的2205双相不锈钢在卤水中的临界点蚀温度及临界点蚀电位进行了研究,结合显微金相技术研究了固溶处理温度对相含量及耐蚀性能的影响。结果表明:2205双相不锈钢在卤水中的临界点蚀温度介于55~60℃之间,临界点蚀电位随着环境温度的升高而降低;金属碳化物在固溶处理温度750~900℃范围内析出,奥氏体含量急剧减少材料耐蚀性能严重恶化;固溶处理温度1100℃保温1 h的试样耐蚀性能最佳。 展开更多
关键词 2205双相不锈钢 临界点蚀温度 临界点蚀电位 固溶处理 卤水
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双相不锈钢焊接接头的耐腐蚀性能 被引量:36
12
作者 屈金山 王元良 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第z1期194-198,共5页
根据母材临界点蚀温度 (CPT)的试验结果 ,利用小试样的腐蚀实验方法研究了奥氏体 铁素体双相不锈钢焊接接头的耐点蚀性能。结果表明 ,手工电弧焊工艺过程对双相不锈钢材料的耐点蚀性能具有显著的影响 ,点蚀优先发生在焊缝金属或焊接热... 根据母材临界点蚀温度 (CPT)的试验结果 ,利用小试样的腐蚀实验方法研究了奥氏体 铁素体双相不锈钢焊接接头的耐点蚀性能。结果表明 ,手工电弧焊工艺过程对双相不锈钢材料的耐点蚀性能具有显著的影响 ,点蚀优先发生在焊缝金属或焊接热影响区中。双相不锈钢材料的耐点蚀性能与材料本身奥氏体和铁素体相比例有关。腐蚀试样的表面状态 (粗糙程度 )对母材金属的耐点蚀性能有明显的影响。表面越粗糙 ,耐点蚀性能越差 。 展开更多
关键词 双相不锈钢 焊接接头 临界点蚀温度 点蚀
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22Cr双相不锈钢的临界点蚀温度研究 被引量:13
13
作者 梁明华 赵国仙 +1 位作者 冯耀荣 苗健 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2005年第6期392-394,共3页
用动电位法和恒电位法两种不同的方法研究了不同Cl-浓度对22Cr双相不锈钢临界点蚀温度的影响.结果表明:两种方法所得的结果基本一致,22Cr双相不锈钢的临界点蚀温度随Cl-浓度的增加而降低.同时还分析了点蚀形成和发展的过程,表明温度在... 用动电位法和恒电位法两种不同的方法研究了不同Cl-浓度对22Cr双相不锈钢临界点蚀温度的影响.结果表明:两种方法所得的结果基本一致,22Cr双相不锈钢的临界点蚀温度随Cl-浓度的增加而降低.同时还分析了点蚀形成和发展的过程,表明温度在临界点蚀温度以下时,蚀点处于亚稳定状态,只有温度高于临界点蚀温度时才能形成稳定的点蚀. 展开更多
关键词 临界点蚀温度 22Cr双相不锈钢 CL^-浓度
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2205双相不锈钢的激光-MIG复合焊接头性能 被引量:14
14
作者 王治宇 许海刚 +1 位作者 吴玮巍 张力娟 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第2期105-108,118,共4页
常规的高能束焊接方法因焊后冷速较快易导致双相不锈钢焊缝及热影响区两相比例失衡,接头性能恶化.采用激光-MIG复合焊接方法对2205双相不锈钢进行焊接,焊后对接头微观组织、力学性能和腐蚀性能分析发现,焊缝及热影响区铁素体相比例控制... 常规的高能束焊接方法因焊后冷速较快易导致双相不锈钢焊缝及热影响区两相比例失衡,接头性能恶化.采用激光-MIG复合焊接方法对2205双相不锈钢进行焊接,焊后对接头微观组织、力学性能和腐蚀性能分析发现,焊缝及热影响区铁素体相比例控制在40%~70%合理范围内,接头硬度和抗拉强度高于母材,焊缝、熔合线、热影响区的-40℃冲击韧度分别为73,205,190 J/cm2,焊缝临界点蚀温度为49℃,与母材相近.结果表明,2205双相不锈钢采用激光-MIG复合焊接方法可获得综合性能良好的接头. 展开更多
关键词 双相不锈钢 复合焊接 微观组织 力学性能 临界点蚀温度
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2205双相不锈钢临界点蚀温度的测定 被引量:8
15
作者 宫少涛 李为卫 +1 位作者 赵新伟 冯耀荣 《管道技术与设备》 CAS 2006年第3期37-39,共3页
依据ASTM G48标准试验方法对某天然气管道工程应用的2205双相不锈钢钢管的临界点蚀温度进行了测定,并且对产生点蚀的现象和原因进行了研究。结果表明该钢管材料的CPT为38℃,点蚀分为2种发展趋势(点蚀坑的形貌分为2种):第1种是表面张开... 依据ASTM G48标准试验方法对某天然气管道工程应用的2205双相不锈钢钢管的临界点蚀温度进行了测定,并且对产生点蚀的现象和原因进行了研究。结果表明该钢管材料的CPT为38℃,点蚀分为2种发展趋势(点蚀坑的形貌分为2种):第1种是表面张开型蚀坑,氯离子在试样表面聚集,形成蚀核并向其周边生长在试样表面形成光滑的腐蚀形貌;第2种是表面封闭性蚀坑,是由于材料表面局部钝化膜破坏,氯离子通过优先发生点蚀的区域向内部渗透,在试样表层下面形成高氯离子区,随后腐蚀区域慢慢增大,形成腐蚀空洞。 展开更多
关键词 双相不锈钢 点蚀 临界点蚀温度
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拉应力对2205双相不锈钢临界点蚀温度和点蚀行为的影响 被引量:6
16
作者 侯艳 程从前 +3 位作者 赵杰 冯雪 李然 闵小华 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期1022-1026,共5页
采用外加恒电位方法研究拉应力对2205双相不锈钢临界点蚀温度(CPT)的影响,结合动电位极化、恒电位极化及电化学阻抗谱(EIS)等方法分析了不同应力典型温度下的电化学腐蚀特征。结果表明,尽管拉应力降低了2205双相不锈钢的CPT,但在140 MP... 采用外加恒电位方法研究拉应力对2205双相不锈钢临界点蚀温度(CPT)的影响,结合动电位极化、恒电位极化及电化学阻抗谱(EIS)等方法分析了不同应力典型温度下的电化学腐蚀特征。结果表明,尽管拉应力降低了2205双相不锈钢的CPT,但在140 MPa应力下即便在85℃时也没有发生点蚀。电化学分析表明,在CPT以下应力降低2205双相不锈钢击破电位(E_b),恒电位极化时试样表面仍处于钝化状态;在CPT以上会发生稳态点蚀。随温度升高,E_b明显降低。140 MPa应力下试样未发生点蚀的原因可能是,试样表面的微裂纹受应力作用,在极化过程中发生裂尖区裂纹扩展和再次钝化,腐蚀特征并不能表征其耐蚀性。 展开更多
关键词 双相不锈钢 拉应力 临界点蚀温度 击破电位 微裂纹 点蚀行为
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氯离子对316L不锈钢临界点蚀温度的影响 被引量:13
17
作者 廖柯熹 曹增辉 贺站锋 《腐蚀与防护》 北大核心 2017年第6期446-448,455,共4页
在外加恒电位下,通过测腐蚀电流密度-温度曲线的方法研究了Cl^-含量对316L不锈钢临界点蚀温度(CPT)的影响。结果表明:在临界点蚀温度以下,试样表面钝化膜比较稳定,超过该温度后,试样表面开始发生点蚀。Cl^-含量越高,316L不锈钢临界点蚀... 在外加恒电位下,通过测腐蚀电流密度-温度曲线的方法研究了Cl^-含量对316L不锈钢临界点蚀温度(CPT)的影响。结果表明:在临界点蚀温度以下,试样表面钝化膜比较稳定,超过该温度后,试样表面开始发生点蚀。Cl^-含量越高,316L不锈钢临界点蚀温度越低,且表面的点蚀坑越多。现场的腐蚀产物分析表明,腐蚀产物表面稀疏,主要元素为O、Fe、C、Cl。现场生产水Cl^-质量浓度高达21.431g/L,对316L不锈钢的腐蚀极其严重。 展开更多
关键词 不锈钢 临界点蚀温度 氯离子
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热处理对22Cr双相不锈钢组织和点蚀性能的影响 被引量:2
18
作者 雒设计 王荣 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2009年第6期599-603,共5页
研究了热处理工艺对22Cr双相不锈钢显微组织及耐点蚀性能的影响.结果表明:析出相的存在明显降低钢的耐点蚀性能.经950℃固溶处理后,材料的临界点蚀温度(CPT)由原始状态的39℃下降到23℃;在850℃时效处理,材料的临界点蚀温度(CPT)由1050... 研究了热处理工艺对22Cr双相不锈钢显微组织及耐点蚀性能的影响.结果表明:析出相的存在明显降低钢的耐点蚀性能.经950℃固溶处理后,材料的临界点蚀温度(CPT)由原始状态的39℃下降到23℃;在850℃时效处理,材料的临界点蚀温度(CPT)由1050℃固溶处理后的46℃下降到23℃;随着时效时间的延长,材料的腐蚀速率急剧增加,钝化膜的稳定性下降,材料的耐蚀性能下降.在此基础上,分析了点蚀的产生机理和发展趋势. 展开更多
关键词 22Cr双相不锈钢 点蚀 临界点蚀温度
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电热水器Incoloy800和840合金加热管爆管失效分析 被引量:1
19
作者 黄晓英 樊艳丽 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2015年第5期497-501,共5页
某型号电热水器Incoloy800和840合金加热管发生爆管现象及漏电事故。通过临界点蚀温度测试(CPT)、极化曲线测量等方法研究了氯离子浓度对加热管材料点蚀性能的影响,确定了安全的氯离子浓度范围;比较了加热管制作工艺处理前后管材的点蚀... 某型号电热水器Incoloy800和840合金加热管发生爆管现象及漏电事故。通过临界点蚀温度测试(CPT)、极化曲线测量等方法研究了氯离子浓度对加热管材料点蚀性能的影响,确定了安全的氯离子浓度范围;比较了加热管制作工艺处理前后管材的点蚀性能以及显微组织形貌,确定了加热管制造工艺对合金点蚀性能的影响。结果表明,爆管主要是由于过高的氯离子浓度引起点蚀诱发应力腐蚀开裂。 展开更多
关键词 临界点蚀温度 极化曲线 点蚀 制造工艺
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超级13Cr油套管钢的点蚀行为研究 被引量:14
20
作者 张国超 林冠发 张涓涛 《焊管》 2013年第7期20-24,共5页
石油管材的点蚀穿孔是管材失效的主要原因,采用电化学测试和化学浸泡的方法,研究了超级13Cr油套管钢的点蚀行为,旨在为超级13Cr钢的研究开发提供依据。结果表明,Cl-和温度是影响超级13Cr钢点蚀发生的主要原因,材料的点蚀敏感性均随Cl-... 石油管材的点蚀穿孔是管材失效的主要原因,采用电化学测试和化学浸泡的方法,研究了超级13Cr油套管钢的点蚀行为,旨在为超级13Cr钢的研究开发提供依据。结果表明,Cl-和温度是影响超级13Cr钢点蚀发生的主要原因,材料的点蚀敏感性均随Cl-浓度和温度的升高而增加;电化学和化学浸泡两种方法测定的临界点蚀温度(CPT)分别为40.5℃和37.5℃,相差3℃。当温度低于CPT时,13Cr钢处于破钝和再钝化的平衡状态,材料表面形成少、小而浅的点蚀坑;当温度高于CPT时,13Cr钢表面则形成多、大而深的点蚀坑,点蚀全面发生。 展开更多
关键词 油井管 油套管 超级13Cr钢 点蚀 临界点蚀温度
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