Effects of Layer Change and Chemical Composition on Thermal Stability and Catalytic Activity of Pillared Montmorillonite

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小晶粒Y型分子筛催化剂的加氢裂化反应性能

采用小晶粒Y型分子筛制备加氢裂化催化剂,在一段串联小型固定床加氢裂化装置上考察了小晶粒催化剂的重油裂化性能,以及反应温度、空速、精制段出口氮含量对催化剂裂化性能的影响,并进行了催化剂的稳定性试验。结果表明:相同条件下,采用小晶粒催化剂比采用常规催化剂能够使原料油的转化率提高3.5百分点;升高反应温度能够提高原料油的转化率,在保持转化率不变的条件下,空速对产物分布和性质的影响不大;精制段出口氮含量的提高会降低产物的收率和质量;在360 h到2 160 h的反应稳定性考察试验中,反应温度仅提高2℃,产物分布变化不大,表明小晶粒催化剂具有良好的稳定性。

加氢润滑油基础油结构组成与氧化安定性的关系 Ⅱ.加氢润滑油基础油的氧化安定性

利用高压差示扫描法(PDSC)、旋转氧弹法和烘箱氧化法研究了6种不同基属原油生产的加氢润滑油基础油和1种聚α烯烃(PAO-6)的结构组成与氧化安定性的关系。结果表明,用大庆石蜡基原油和兰州中间基原油生产的加氢润滑油基础油的抗氧化性能较差,氧化后的黏度大幅度上升;黏度指数越高的基础油,其黏度保持能力越强,黏度增加越少;加氢润滑油基础油氧化后的烃组成变化趋势是,饱和烃含量降低,芳香烃和胶质含量增加;轻芳烃的存在对加氢润滑油基础油氧化安定性有负面影响,中芳烃和多芳烃的存在有助于提高加氢润滑油基础油的氧化安定性。

渣油悬浮床加氢裂化反应中助剂的作用机制 Ⅰ.助剂对反应体系胶体性质的影响

在高压釜中对辽河常压渣油(LHAR)在分散型催化剂和助剂存在下的悬浮床加氢裂化反应进行了研究,从助剂对反应体系胶体性质的影响方面探讨了助剂的作用机制。结果表明,助剂的加入能在保证渣油转化率的同时显著降低生焦量,提高反应体系的胶体稳定性;在反应升温过程中,助剂能使反应体系在较广的温度范围内保持稳定的胶体结构,提高渣油对热扰动的免疫力,从而延长第二液相——沥青质聚集相的出现时间,降低生焦量。

湿法硫化在加氢裂化装置的首次应用

分析了湿法硫化方法在中国石油化工股份有限公司金陵分公司1.50Mt/a加氢裂化装置的工业应用情况,对加氢裂化装置传统的干法硫化与湿法硫化进行了详细的对比分析,并对应用湿法硫化后催化剂的活性、稳定性、产品质量等方面进行了评价。

渣油悬浮床加氢裂化与热裂化反应过程中胶体稳定性的比较

考察克拉玛依常压渣油热裂化和悬浮床加氢裂化在不同反应时间的生焦量与生焦诱导期以及反应后产物的六组分质量分数及其数均相对分子质量,并利用质量分数电导率法研究了热裂化和悬浮床加氢裂化不同反应时间的胶体稳定性。结果表明,渣油悬浮床加氢裂化和热裂化两种反应体系在生焦诱导期内的胶体稳定性下降迅速,在生焦诱导期后的胶体稳定性下降趋于缓慢。在氢与加氢催化剂的作用下,渣油悬浮床加氢裂化在相同反应条件下比热裂化的生焦诱导期长,胶体稳定性好。

加氢裂化尾油研制25#变压器油

加氢裂化尾油粘度指数高,低硫、低氮、杂质含量少,倾点和粘度偏高.将加氢裂化尾油切割、精制得到合适粘度的7号白油,其倾点高、光稳定不好,仍不能直接用于生产25#变压器油.实验结果表明:降凝剂PL1401、T803可使7#白油的倾点降到-25℃,对界面张力影响不大;光稳剂UV-327可以明显地改善变压器油的光稳定性,其有效添加量为0.3%～0.4%.经复合实验表明,加氢裂化尾油经切割、精制后得到的7#白油,配以抗氧剂T501、金属钝化剂T553、光稳定剂UV-327、降凝剂T803B等添加剂可以生产符合GB 2536-90要求的25#变压器油.

FF-26催化剂在加氢裂化装置上的应用

在中国石化扬子石化公司200万t/a加氢裂化装置上进行了国产新一代Mo-Ni型加氢精制催化剂FF-26的首次应用。1个周期(3年)的运行结果表明,与装置原使用的3936催化剂相比,在原料油密度、初馏点、终馏点和硫含量均较高,氮含量相当、其他工艺条件基本相同的情况下,控制产品精制油氮含量相近时,其所需平均反应温度降低5℃,运行周期则延长1年以上;运行期间,FF-26催化剂的各项性能均能满足装置高负荷运转的要求,脱氮率高达97%,精制油氮含量小于20.0μg/g,说明其具有良好的加氢脱氮活性及稳定性,经济创效显著。

加氢裂化基础油研制25号、45号变压器油

对加氢裂化油作为变压器油基础油的光安定性、电气性能等性能进行了考察 ,并研制出了适合加氢基础油生产变压器油的添加剂配方。台架试验表明 ,研制油符合GB2 536- 90标准 ,且具有凝点低、氧化安定性好、电气性能好的特点 ,使用性能良好。

体相催化剂在加氢裂化装置中的应用

中国石化金陵分公司加氢裂化装置第六周期采用FF-66加氢精制催化剂及FC-16B/FC-14组合加氢裂化催化剂,装置运行36个月后,产品变压器油氧化安定性降低,倾点较高,尾油黏度指数无法满足润滑油基础油的需求。为了改善产品质量,提高加氢能力,装置第七周期精制剂采用FF-66级配体相催化剂FTX-1,裂化剂采用FC-16B/FC-14级配体相催化剂FTXC-1。标定结果表明,与第六周期相比,第七周期产品重石脑油硫质量分数从4.0μg/g降低至1.3μg/g,喷气燃料烟点从25.4 mm升高至26.8 mm,变压器油倾点从-9℃降低至-12℃。芳烃含量高是变压器油氧化安定性差的主要原因,通过加氢饱和处理,变压器油的芳烃质量分数从约10%降至最低约0.5%,氧化安定性得以改善。但是,第七周期尾油黏度指数为91,未能满足润滑油基础油的要求,可以通过掺炼石蜡基油种的蜡油和提高裂化剂的开环能力来提升尾油黏度指数。

石脑油型加氢裂化催化剂的研制

采用共沉淀方法合成了石脑油型加氢裂化催化剂。在１００ｍＬ小型加氢装置上，对金属和分子筛含量等因素进行了考察。结果表明，研制的石脑油型加氢裂化催化剂具有初活性反应温度低、活性稳定性好等特点。

喷气燃料热氧化安定性测定方法及其影响因素的研究进展

随着飞机航行速度和高度的提升,喷气燃料的热氧化安定性变得更加重要。介绍了喷气燃料热氧化安定性的两种测试方法,对非石油基喷气燃料的原料、加氢工艺、烃类组成、非烃物质、添加剂、使用条件等影响喷气燃料热氧化安定性的因素进行了综述,总结了提升喷气燃料热氧化安定性的途径,为在更高温度下安全使用喷气燃料提供指导。

蒽油和焦油沥青混合原料加氢改质前后稳定性考察

采用斑点试验及不稳定性参数试验方法对蒽油与沥青混合物加氢改质后的稳定性进行了考察,试验发现:两种比例得到的混合物相容性均较差;其中2号油[蒽油∶沥青=7∶3(质量比,下同)]不稳定性参数为45.51,1号油(蒽油∶沥青=1∶1)不稳定性参数为68.83,2号油相容性要优于1号油。经沸腾床加氢改质后,两种生成油的稳定性都得到改善,2号油不稳定性参数降低至23.71,1号油不稳定性参数降低至45.41。2号油生成油稳定性要优于1号油生成油稳定性,可以满足装置连续生产要求,而1号油生成油稳定性则仍相对较差,难以满足装置运转要求。混合体系相容性高低与不同原料的分子大小及极性差别有关;适度加氢有可能缩小不同原料的分子差异,继而增加相互之间的胶溶能力。

生产中间馏分油的3824加氢裂化催化剂性能及工业应用

抚顺石油化工研究院开发的３８２４加氢裂化催化剂，１９８８年试用于荆门炼油化工总厂２５０ｋｔ／ａ中压加氢裂化取得较好结果。１９９０年２月正式用于茂名石油化工公司引进的８００ｋｔ／ａ加氢裂化装置上，截至１９９４年１０月第一个运转周期共加工２６５６ｋｔ原料，１９９３年９月又用于镇海炼油化工股份有限公司加氢裂化装置上，至今已加工原料２６０多万吨，催化剂提温速度≤０．０２３℃／ｄ，几年来的工业应用结果表明，３８２４催化剂的活性、中间馏分油选择性、稳定性、氢耗、能耗等各项指标达到或超过了设计指标。此外，该剂生产工艺简单、成本较低。

应用吸收稳定系统的加氢裂化装置生产液化气的探讨

通过对比中石化股份有限公司天津分公司180万t/a加氢裂化装置和某厂120万t/a加氢裂化装置工艺流程,发现180万t/a加氢裂化装置的吸收稳定系统生产的液化气产品性质好,收率高;并且能够有效地解决"干气不干"的问题。