麻黄“先煮”“去沫”理论的历史演变规律与探讨

目的探索麻黄“先煮”“去沫”的历史演变规律,并探讨其机制。方法检索古代文献含麻黄的本草著作及方书,构建麻黄本草数据库及含麻黄内服汤剂数据库,并结合现代文献,探索古今医家对麻黄“先煮”“去沫”的要求及认识。结果古代文献中,不同朝代、不同本草、不同方书及方剂中对麻黄的煎煮要求及煎煮程度不尽相同。东汉至唐代时要求麻黄“先煮”“去沫”的占比急剧下降,唐至宋金元时期小幅度下降,金元至明清时期无太大变化。汉晋时期含麻黄汤剂中要求麻黄“先煮”的占58.33%、“去沫”占55.56%,唐代时分别占20.87%、20.08%,至清代时分别仅占12.50%、12.50%。麻黄日剂量在2.01~10.00 g时,要求麻黄“先煮”“去沫”的仅占8.41%和5.61%,而麻黄日剂量大于60 g时“先煮”“去沫”的占比均超过50.0%,相关性分析结果也显示麻黄日用剂量与“先煮”“去沫”之间存在弱的正相关关系,相关系数r1=0.259、r2=0.263,(P<0.001)。结论自汉唐至明清乃至现代都有麻黄“先煮”“去沫”的记载,但未形成统一的认识,现代医家多已不再沿用“先煮”“去沫”的特殊煎煮方法,临证用药时可结合自身诊疗经验及麻黄用量等选择煎煮方式。

发泡水对泡沫沥青粘聚/粘附性的多尺度影响研究

综合采用分子动力学模拟、水煮法实验、表面自由能实验和拉拔实验等宏微观方法,研究发泡水对沥青粘聚和粘附性的影响机制。结果表明,分子尺度上水分子排斥沥青分子,从而削弱沥青间界面能量;宏观尺度发现泡沫沥青与集料的抗水煮剥落性有所降低,发泡水对沥青的粘聚及粘附性不利,且发泡水越多对沥青的粘聚和粘附性损害越明显。泡沫沥青界面能与其粘聚和粘附性能具有高度相关性,可从宏观尺度和微观分子尺度解释发泡水对泡沫沥青粘聚/粘附性的多尺度影响。

乙醇沸腾状态对抗醇泡沫灭火剂铺展特性的影响研究

乙醇沸点低、易挥发的特点使其在燃烧时易沸腾、状态易突变,会对抗醇泡沫灭火剂的灭火性能造成极大的影响。本文设计并构建温控操作平台和燃烧试验平台,对抗醇泡沫灭火剂的铺展特性进行试验,从灭火机理出发探究温度上升导致的沸腾状态变化对抗醇泡沫灭火剂铺展窒息效果的影响,进而探究乙醇沸腾状态对抗醇泡沫灭火剂灭火性能的影响规律,为消防救援队伍处置乙醇火灾提供相关数据和理论支持。

石油化工企业低沸点可燃液体灭火系统存在问题分析与探讨

低沸点可燃液体大量存在于石油化工企业中,当前国家标准中对于低沸点可燃液体储罐的灭火设计参数无明确规定,采用普通泡沫灭火系统无法起到彻底灭火作用,急需为低沸点可燃液体储罐提供可靠的灭火手段。文章基于现有工程设计及灭火新理论,对低沸点可燃液体火灾难以扑救的问题进行了分析,分别就固定式七氟丙烷泡沫灭火系统、固定式压缩空气泡沫灭火系统、半固定式压缩空气泡沫灭火系统、移动式空气泡沫灭火系统和干粉灭火系统相结合等灭火方式进行了探讨,并根据储存方式提供了相应的灭火系统解决方案。针对新型灭火系统应用中存在的问题和创新点提出思考,以期为今后的消防设计及有关标准的制定提供一定思路,提高石化企业油品储存的安全性。

泡沫金属结构对单孔射流冲击沸腾传热特性的影响分析

本文以电子氟化液(HFE-7100)为工质,实验研究了光滑表面和泡沫金属敷设表面的单孔射流冲击沸腾传热特性,观测了两种表面下的流动和气泡行为。结果表明,泡沫金属结构对射流冲击沸腾传热有显著强化效果:泡沫金属敷设表面的沸腾起始点过热度比光滑表面低14.9 K;泡沫金属敷设表面周围流体中的气泡直径更大;在泡沫金属结构和气泡运动扰流的耦合作用下,泡沫金属敷设表面的流场更为复杂。

含小分子发泡剂的硬质聚氨酯泡沫塑料性能老化研究

在环戊烷(CP)和HFC-245fa混合多元发泡体系中添加不同比例正丁烷(HC-R600),研究在模具中制备的聚酯硬质泡沫性能变化和在两种不同老化条件下泡沫的导热系数和压缩强度随老化条件和时间的变化规律,并用导热系数变化规律与实际箱体的导热系数变化对比。研究表明,增加发泡剂R600后,泡沫流动性提升,导热系数上升,强度性能则保持稳定。在不同老化过程中,导热系数变化结果相近;压缩强度变化不一致,但存在加速关系。实际箱体导热系数变化明显小于相同老化周期内模具发泡的变化。

水成膜泡沫扑救沸溢性油品火灾试验研究

为研究水成膜泡沫(AFFF)扑救沸溢性油品火灾的灭火效果和灭火机理,搭建了小尺度沸溢性油品火灾试验装置,研究不同泡沫供给强度下的灭火效果。结果表明,使用AFFF泡沫灭火剂扑救沸溢性油品火灾时,喷射出的泡沫施加到高温的沸溢性油品表面后,泡沫受蒸发作用快速消失,油面呈现剧烈沸腾状态,火焰高度急剧抬升,热辐射强度大幅提高;AFFF扑救沸溢性油品火灾的灭火机理是冷却作用,一是直接冷却了表层沸溢性油品温度,二是通过油品内部热对流间接冷却了下层油品温度,当表层油品温度被冷却到自燃点以下后火焰熄灭;推算出AFFF泡沫扑救沸溢性油品火灾的最佳泡沫溶液供给强度为25 L/(min·m^(2))。

路基工程常见病害及治理措施

路基在使用过程中,往往会由于多种原因导致其出现各类病害,针对出现的病害进行处理,这也是道路在日常养护中的一项重要工作。路基工程常见的病害有翻浆、挡土墙移位和开裂、水毁、沙毁等,结合具体实际案例对路基工程常见病害的防治进行简要探讨。

制冷剂/油在泡沫金属加热表面池沸腾换热特性

实验研究了制冷剂/润滑油混合物在泡沫金属加热表面核态池沸腾的换热特性,分析了润滑油浓度和泡沫金属结构对池沸腾换热特性的影响。实验使用3种结构参数的泡沫金属作为加热表面,其参数分别为10ppi/90%孔隙率、10ppi/95%孔隙率和30ppi/98%孔隙率,厚度均为5mm。实验使用的制冷剂为R113,润滑油为VG68,润滑油浓度为0～5%。实验结果表明:泡沫金属的存在极大提高了制冷剂/油混合物的池沸腾传热系数,最多提高1.6倍;润滑油的存在恶化制冷剂在泡沫金属加热表面池沸腾的换热特性,传热系数最多降低15%;相比平加热面,润滑油对泡沫金属加热表面池沸腾换热恶化的程度低。基于混合物性,开发了制冷剂/油混合物在泡沫金属加热表面池沸腾换热关联式,预测值与95%的实验数据偏差在±10%之内。

通孔金属泡沫表面的池沸腾实验研究

本文对烧结有厚度为30 mm的高孔隙率通孔铜泡沫的水平表面的池沸腾进行实验研究.并采用高速摄像仪对泡沫表面的汽泡生长形貌进行了可视化研究,研究了壁面过热度对热流密度、汽泡脱离直径、汽泡生长周期的影响关系。结果表明由于本文所研究的通孔泡沫厚度较大,限制了汽泡的脱离,使传热性能低于光表面,但是使沸腾起始点降低至3℃。

泡沫金属对圆管内R410A流动沸腾压降特性的影响

对填充泡沫金属的圆管中R410A流动沸腾的两相流压降特性进行了实验研究。实验对象为两根内径13.8mm,分别填充5PPI/95%孔隙率和10PPI/95%孔隙率的泡沫铜的圆管。实验工况涵盖:蒸发压力995kPa;质流密度30～90kg.m-2.s-1;热通量5.9～16.5kW.m-2;入口干度0.175～0.775。实验结果表明:泡沫金属显著增加制冷剂流动沸腾的压降,在入口干度为0.775,质流密度为90kg.m-2.s-1时,内嵌10PPI泡沫金属的圆管中的压降梯度达56kPa.m-1;泡沫金属PPI越大,压降增加越多,相同工况下内嵌10PPI泡沫金属圆管中制冷剂流动沸腾的压降是内嵌5PPI泡沫金属圆管中的压降的1.2倍左右。根据实验数据开发了适用于填充泡沫金属的内径13.8mm圆管中的流动沸腾的压降关联式,结果表明90%的预测值与实验值的偏差在±15%以内。

低孔密度泡沫金属的材质和厚度对池沸腾传热性能的影响

试验研究了孔密度为5PPI,孔隙率为0.95的通孔金属泡沫的材质和厚度对池沸腾传热性能的影响。工质为去离子水。金属泡沫材质为铜和镍,泡沫厚度为5、6、7mm。最大热流密度为1.49×106 W·m-2。采用高速摄像仪观测泡沫表面气泡生长图像。试验结果表明,材质对低孔密度金属泡沫的池沸腾传热性能有重要的影响。铜泡沫和镍泡沫的池沸腾传热性能差别随着泡沫厚度的减小而减小。相比于光滑平板,金属泡沫延迟了沸腾危机点。随着泡沫厚度的减小,铜泡沫的沸腾传热能力先减小后增强,而镍泡沫的沸腾传热能力增强。

喷水系统保护防火卷帘存在问题与探讨

通过对喷水系统保护防火卷帘的检测,分析了目前系统存在的问题,并对其喷水系统检验的主要项目提出了相应的要求。

泡沫金属内流体流动沸腾热质传递过程的模拟

为了了解泡沫金属内流体流动沸腾热质传递机理,建立了泡沫金属内流体流动沸腾的理论模型。建模中采用Mixture多相流模型,通过引入泡沫金属的渗透率、有效热导率等参数,以体现泡沫金属区别于传统多孔介质的特点;通过在动量方程中增加达西项与惯性力项以体现泡沫金属对两相流动中动量传递的影响;通过增加固体能量方程,并与流体能量方程耦合,以体现泡沫金属内传热过程的热不平衡性。将本文建立的理论模型与已有文献中的数据进行对比,结果表明模型预测值和已有的实验数据吻合较好。

泡沫金属中池沸腾传热的研究进展

介绍了泡沫金属的结构特性,总结了泡沫金属中池沸腾的气泡生长速度、气泡直径和气泡生长现象等传热特点,以及泡沫金属的孔隙率、孔密度等参数对池沸腾传热的影响,并指出了泡沫金属中沸腾传热的研究方向。

含油制冷剂在泡沫金属圆管内流动沸腾的换热特性

实验研究了填充泡沫金属的蚓管内制冷剂与润滑油混合物流动沸腾换热特性。实验对象为两根分别填充5PPI、90％孔隙率与IOPPI、90％孔隙率泡沫铜的圆管，以及相同管径的光管。实验工况为蒸发压力995kPa，质流密度为10～30kg／（m2．s），热流密度为3．1-9．3kW／m2，入口十度0．175--0．775，油浓度为0～5％。实验结果表明：纯制冷剂工况下，泡沫金属的存在强化流动沸腾换热，换热系数最多提高185％；含油工况下，泡沫金属强化换热的效果弱化；相同工况下，更小的孔径可以提高流动沸腾换热系数，相比5PPI泡沫金属的实验数据，10PPI的泡沫金属叮以使换热系数最多提高0．6倍。基于流型建直了填充泡沫金属的圆管内制冷剂与润滑油流动沸腾换热系数的预测模型，预测模型与98％的实验数据误差存±30％以内。

泡沫金属结构对流动沸腾换热特性的影响

随着航空航天领域的发展采用沸腾换热的高效换热技术越来越受到关注,泡沫金属具有比表面积大、导热系数高的优点,可以强化流动沸腾换热的效果。本文在实验工况为孔密度10~40 PPI,干度0.1~0.9,质流密度90~180 kg/(m^(2)·s),热流密度12.4~18.6 kW/m^(2)的条件下,研究了表面润湿性为未改性和疏水改性的泡沫金属管内制冷剂流动沸腾换热的情况。结果表明:40 PPI泡沫金属管比10 PPI泡沫金属管的沸腾换热表面传热系数最多增大了96%;随着干度、质流密度和热流密度的增大,泡沫金属管内流动沸腾换热表面传热系数最多分别增大74%、95%以及48%;疏水改性增加了泡沫表面的成核点数,与未改性相比可以使传热系数增大10%~30%。

不同孔密度泡沫铜在不同压力下沸腾换热试验研究

以去离子水为工质,探究了不同孔密度泡沫铜在不同压力下的沸腾换热性能.实验结果表明:泡沫铜表面生成汽泡的总体积大于光滑表面生成汽泡的总体积.孔密度对泡沫铜的沸腾换热性能有很大影响,在试验参数测试范围內,泡沫铜的沸腾换热性能随孔密度的增加先增强后减弱,70PPI为最佳孔密度.相对于光滑表面,压力越大,高孔密度金属泡沫的强化沸腾换热能力减弱.

泡沫金属对并联小通道流动沸腾和传热特性影响

泡沫金属由于占用空间小,散热面积大,可以极大地提升换热效率,小通道填充泡沫金属成为近几年强化换热方向的研究热点。对填充10PPI和20PPI的泡沫金属铜的并联小通道进行了流动沸腾实验研究。通过分析不同工况下的沸腾曲线,发现在相同的壁温条件下,热流密度随着质量流速的增加而增加。在相同热流密度下,填充泡沫金属通道相比空管的换热能力更强,并且PPI越高,换热效果越强。同时,在填充泡沫金属的通道中发现核态沸腾和对流沸腾2种沸腾模式。通过分析泡沫金属对换热系数的影响,发现在相同质量流速下,填充泡沫金属通道的换热系数相比空管都有所增加。通过比较可知,不同PPI泡沫金属虽然对换热系数的影响趋势不完全一致,但是对流动沸腾换热都具有明显的增强作用。最后分析了各工况下换热系数变化情况,基于数据拟合建立了填充10PPI和20PPI泡沫金属的换热系数预测模型,结果表明2个模型均具有良好的预测精度。

泡沫金属圆管内沸腾传热的数值模拟

为了解泡沫金属沸腾传热原理,建立了泡沫金属圆管三维物理模型,采用BrinkmanForchheimer扩展达西动量方程和C语言编写气液两相质量传递和能量传递的自定义函数,对泡沫金属圆管中沸腾传热现象进行数值模拟,分析了质量流率、干度对流型、压降和沸腾传热系数的影响。模拟结果表明,在一定质量流率下,单位长度压降随着干度的增大成非线性增长趋势;低质量流率时,随着干度的增大,管内流型由分层流过渡到波状流进而过渡到稳定的波状流,传热系数变小;高质量流率时,随着干度的增大,管内流型由弹状流过渡到环状流,传热系数变大。