负风压作用下隐框玻璃幕墙承载行为和脱胶损伤实验研究

隐框玻璃幕墙连接用的硅酮结构胶发生损伤导致玻璃面板坠落是当前幕墙服役过程中的常见问题.现有研究大多采用动力学方法对幕墙的脱胶损伤进行检测和评估,该方法通常需要额外施加荷载激励,且测量的动力响应数据易受环境影响,难以实现幕墙安全状态的可靠评估.为解决上述问题,提出在负风压作用下利用玻璃面板的挠度和转角对玻璃面板的脱胶损伤进行检测和评估的方法.首先,设计一系列隐框玻璃幕墙脱胶损伤实验,验证了在风荷载作用下利用挠度和转角对玻璃面板的安全状态进行检测的可行性;之后,基于实验结果构建了隐框玻璃幕墙安全风险监测评估系统,实现玻璃面板脱胶位置和数量的实时监测和快速识别.

隐框玻璃幕墙硅酮结构密封胶安全性评级探析

文中以某大厦隐框玻璃幕墙硅酮结构密封胶为例,通过力学性能试验(剥离黏结破坏面积、拉伸黏接强度、邵氏硬度及最大拉伸强度时伸长率),得出所试验构件共有1个d_(u)级构件、9个c_(u)构件、2个b_(u)级构件,同时进行承载力验算(黏结宽度、黏结厚度),得出所有构件均符合要求,评为a_(u)级。最终结合力学性能试验及承载力验算结果,得出子单元硅酮结构密封胶评为C,级,并建议针对不符合要求的密封胶进行局部替换处理,同时将原隐框幕墙改为半隐框幕墙或明框幕墙,以期为后续类似工程项目提供借鉴参考。

半隐框玻璃幕墙渗漏原因分析及试验研究

针对典型半隐框玻璃幕墙建筑渗漏问题,利用无人机搭载高清成像的方法进行巡检,再利用局部淋水试验的方法进行渗漏路径试验分析。试验结果表明,幕墙密封胶失效和型材变形是雨水渗入的主要原因,同时幕墙型材腔体易形成隐蔽渗漏通道,扩大了渗漏范围。

既有玻璃幕墙硅酮结构胶失效加固方法探讨

目前我国许多大城市隐框玻璃幕墙均已达到或接近设计使用年限,其结构胶老化失效成为通病,因此对结构胶失效的玻璃幕墙进行加固改造尤为重要,但目前全国成功的案例很少。本文通过广州市某高层写字楼的检测鉴定及加固方案案例,总结了玻璃幕墙硅酮结构胶失效加固的几种通用方案,并结合本案例进行了方案比选分析,给出了加固方案建议。

玻璃幕墙隐框开启扇中空玻璃面板失效原因分析及预防建议

玻璃幕墙隐框开启扇中空玻璃面板失效(密封失效、脱落)频率日益增加,严重威胁人民生命财产安全。已有案例研究成果显示中空玻璃失效原因主要是注胶质量差、胶种类不当及玻璃损伤,以某类似项目为研究案例,通过检测结果、图纸及标准规范等综合分析,补充提出中空玻璃合片工艺及安装不当也会导致中空玻璃失效,并从设计、生产、施工及维保阶段分别提出相关预防建议。

既有隐框玻璃幕墙安全性鉴定案例分析及问题总结

隐框玻璃幕墙是最常见的幕墙形式,但建设幕墙由于构件老化导致存在极大安全隐患。文中结合既有隐框玻璃幕墙安全性鉴定案例,总结影响隐框玻璃幕墙安全性的因素,提出安全性评级及加固措施,为类似幕墙鉴定工作提供参考。

负风压下结构密封胶对隐框幕墙力学行为的影响

采用负风压加载的方式,研究了均布荷载下隐框幕墙玻璃面板应力和挠度随载荷变化的规律,隐框幕墙玻璃面板为1000 mm×1000 mm,厚度为6 mm的单片钢化玻璃,结构密封胶几何尺寸为9 mm×8 mm、12 mm×8 mm和15 mm×8 mm。实验结果表明:核心结构玻璃面板-结构密封胶-铝合金副框决定了隐框幕墙在承受负风压时承载能力和抗弯能力的下降;结构密封胶的粘接宽度不能影响隐框玻璃幕墙在负风压条件下的根本力学行为,但是支承条件的不同决定了隐框玻璃幕墙承载能力和抗弯能力不同;负风压下隐框玻璃幕墙的力学性能同结构密封胶粘接宽度之间的关系并非简单的线性关系,粘接宽度存在一个最优值。

一种基于FFT功率谱的全隐框玻璃幕墙结构胶脱粘长度检测方法

针对全隐框玻璃幕墙结构胶脱粘长度检测问题,率先提出了基于瞬态脉冲动力响应信号的FFT功率谱脱粘长度检测方法。通过对4个测点进行动力响应实验信号的采集,采用FFT功率谱对实验信号进行了分析评判,并提取功率谱主峰频率对信号总功率的贡献比重ηi作为结构胶损伤长度a的因变量。采用Gaussian函数和Lorentzian函数对实验数据进行了拟合,建立了ηi关于a的函数关系式,并对小损伤的a值进行了检测识别。研究成果表明,该方法有助于全隐框玻璃幕墙结构胶脱粘长度检测技术的推广和应用。

基于应变的玻璃幕墙结构胶损伤检测研究

本文提出了利用应变测量数据检测隐框玻璃幕墙结构胶损伤的方法,首先测量出幕墙玻璃板在外部激励下振动时各测点的动应变数据,然后综合比较各测点应变数据的变化情况,结构胶损伤的部位处必然对应着相对更大的应变数值,据此便可对结构胶是否损伤和损伤的位置作出准确判断。对一个1m×1m的玻璃板进行了结构胶损伤检测实验,结果表明了所提方法是合理可行的。

隐框玻璃幕墙施工技术分析

本文从材料应用、施工和工程验收等各方面对玻璃幕墙施工工艺进行了技术分析,提出了玻璃幕墙施工质量控制措施。

隐框玻璃幕墙硅酮结构胶粘结厚度设计方法

针对《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ 102—2003）中隐框玻璃幕墙硅酮结构胶厚度计算公式中的不合理性，在试验研究的基础上，通过有限元分析和理论推导，揭示了隐框玻璃幕墙硅酮结构胶在主体结构侧移下的变形机理，将隐框玻璃幕墙硅酮结构胶厚度计算公式进行修正。结果表明：在主体结构发生层间侧移时，玻璃面板在硅酮结构胶的带动作用下会发生转动，硅酮结构胶只承担主体结构层间侧移的一小部分；硅酮结构胶剪切位移折减系数取值应在0．45～0．50之间；所得结论可为中国隐框玻璃幕墙硅酮结构胶的设计和性能评估提供重要指导。

单元式隐框幕墙的技术性能与制作安装方法

北京航华科贸中心部分外墙采用单元式幕墙， 其作法是将龙骨框架、装饰面层在工厂加工成为标准单元构件， 在现场依次吊装。这种幕墙结构形式组装可靠，安装速度快，具有良好的抗震性能和优越的密封性，受力明确合理。

隐框玻璃幕墙框节点热工性能研究

隐框玻璃幕墙具有良好的节能性能和视觉效果,成为高层建筑玻璃幕墙的主流形式之一。本文通过模拟计算的方式分析隐框玻璃幕墙的热工性能,对其传热系数、线传热系数的特点进行分析。同时对典型节能玻璃与隐框玻璃幕墙配置进行了节能分析,总结隐框幕墙节能设计和应用的一般原则。

基于边界模态的结构密封胶损伤识别实验研究

根据隐框玻璃幕墙面板单元结构密封胶损伤位于面板单元边界的特点,提出基于边界模态构建平均边界模态保证准则、平均边界曲率模态差变化率和平均边界模态应变能变化率3个新的损伤指标进行损伤识别。然后,进行一个长2.06 m、宽1.46 m的隐框面板单元的模态试验,研究边界模态损伤指标及固有频率、传统模态保障准则随损伤程度的变化规律。试验研究结果表明:当结构密封胶损伤程度小于5%时,前6阶固有频率和传统模态保证准则难以进行结构密封胶的局部损伤识别;当结构密封胶损伤1%时,所提三个基于边界模态的损伤指标均大于9%,且随着损伤的增大而增大,均能有效识别损伤,其中平均边界曲率模态差变化率在损伤边的变化大于未损伤边,可进一步用于损伤边的识别。

隐框玻璃幕墙温度应力的有限元分析

为进一步了解隐框玻璃幕墙温度应力的分布规律,采用ANSYS有限元分析软件,对单块隐框玻璃在内外温差作用下的应力分布进行了模拟分析,并分析了玻璃尺寸对温度应力分布的影响.结果表明:在内外温差作用下,玻璃板角部的应力最大,且在室外温度为-30,℃时应力最大;随长宽比的增大,玻璃板长边应力、短边应力以及板中心应力均逐渐增大,且板中心应力增大较快,水平向线应变逐渐增大,而竖直向线应变逐渐减小,玻璃板心挠度先增大后略微减小.

既有玻璃幕墙安全性能检测技术发展现状

我国玻璃幕墙使用量的增加和服役年限的增多,质量问题越来越突出。本文简要概述了既有玻璃幕墙存在的安全隐患,并对其安全性检测技术的研究现状进行了归纳总结。

浅议全隐框玻璃幕墙的质量控制

随着大批高层公用建筑的建设发展,全隐框玻璃幕墙依其保温、隔热、节能、明亮、气派、现代、整体性和美观性,越来越受到青睐。文章结合工程实践经验,就全隐框玻璃幕墙的施工要点进行了总结。

隐框玻璃幕墙的质量控制

小单元幕墙是近几年逐渐推广应用的一种较新型的隐框玻璃幕墙形式,工厂化程度高,相对于传统玻璃幕墙,其质量控制更加严格并具有突出的特点。文章比较系统地阐述了隐框玻璃幕墙工程的设计、试验、材料、构件加工制作、施工安装、验收等主要环节的质量控制要点,并针对小单元幕墙的特点,有针对性地提出了需特别注意的问题。

两种幕墙节点的对比研究

玻璃幕墙是建筑物外围重要的维护结构,采用节能材料和技术以降低能耗对幕墙设计具有重要意义。以柳州新银都大厦塔楼幕墙工程为背景,通过对幕墙节点进行优化,在不改变建筑外立面效果的前提下,大大节约了成本和材料、缩短了生产及安装周期,起到了安全、可靠和环保的作用。本文对幕墙节点的优化及处理措施,对同类幕墙结构的工程设计具有一定的参考价值。

基于数字图像相关技术的隐框玻璃幕墙抗风压性能评估

为表征隐框玻璃幕墙面板在复杂边界条件与风荷载作用下产生的不对称挠曲变形并进行安全性评估,采用数字图像相关技术对幕墙样品进行非接触式全场测量。通过重建面板的空间挠曲形貌,建立基于面法线距离、表面高斯曲率、面内大主应变与应变能密度分布的玻璃幕墙抗风压性能综合评估方法。计算结果表明:初始形貌与结构耦合作用下面板挠曲后的最大面法线距离为6.02 mm,小于现行标准实验计算结果,幕墙的实际抗风压性能更优秀;面板四角区域呈双曲抛物面变形,同样存在安全隐患,在左上角出现全场最大面内大主应变257με。因此该方法避免了传统仪器受限于指定测点数据的缺陷,能够反映玻璃面板变形的全场时空动态变化,为表征隐框玻璃幕墙的抗风压性能提供便捷且有效的技术手段。