高流动性尼龙6的增强增韧改性研究

采用熔融共混方法,制备了高流动性尼龙6和尼龙6的增强增韧改性材料,考察了增韧剂添加量对改性材料的加工流变和力学性能的影响.结果表明,高流动性尼龙6的增强增韧改性材料的熔体流动性优于尼龙6的增强增韧改性材料,当增韧剂质量分数为10％ ～ 15％时,高流动性尼龙6的增强增韧改性材料力学强度和冲击韧性均优于尼龙6的增强增韧改性材料,实现了材料高刚度性能和高抗冲击性能的完美平衡.

高流动性尼龙6的制备及表征

通过自制树枝状单元引发己内酰胺水解聚合，成功制备了高流动性尼龙6。通过1HNMR、FT—IR、GPC、TGA、DSC、转矩流变仪等对聚合物结构和性能进行了表征；与市售相关牌号进行了性能对比。结果表明：高流动性尼龙6具有与普通尼龙6相当的力学性能，但其流动性能获得极大提高。

高流动性PA6在GF增强PA66体系中的应用

以尼龙(PA)66和高流动性PA6为基体树脂,采用熔融共混方法制备了PA66/高流动性PA6/GF复合材料,考察了高流动性PA6用量对复合材料的结晶熔融行为、热变形温度(HDT)、熔体流动速率(MFR)、表面性能和力学性能的影响。结果表明,在GF质量分数为40%的情况下,当高流动性PA6用量不高于基体树脂总质量的20%时,复合材料表现出PA66的结晶熔融行为特征,HDT随高流动性PA6用量的增加略有下降;随高流动性PA6用量增加,复合材料的MFR显著提升;当高流动性PA6用量达到基体树脂总质量的20%时,复合材料制品表面浮纤问题得到解决,此时复合材料的拉伸和弯曲强度与未加高流动性PA6时相当,简支梁和悬臂梁缺口冲击强度则分别提高了17.6%和16.4%,MFR为18.3 g/10 min,较未加高流动性PA6时提升1倍,具有最佳的综合性能。

无卤阻燃增强高流动性尼龙6的研究

采用高流动性尼龙(PA)6为原料,制备了一系列玻璃纤维(GF)增强无卤阻燃PA6材料。考察了材料配方和挤出工艺对改性材料阻燃性能、力学性能、热性能及熔体流动速率(MFR)的影响,并对其原因进行了分析。结果表明,与普通PA6相比,高流动性PA6由于熔体黏度低、MFR高,有利于无卤阻燃剂和GF在基体材料内的混合和分散,因此在同样配方和工艺条件下,显示出更好的阻燃效果与更优的力学性能。

高流动性尼龙6的玻纤增强改性研究

采用熔融共混的方法,对两种不同型号的高流动性尼龙6进行了玻纤增强改性研究,制备了玻纤增强高流动性尼龙6复合材料。在相同配方下,考察了不同类型的高流动性尼龙对复合材料的力学性能和熔体流动性能的影响,并通过电镜分析和红外光谱,分析了玻纤在基体树脂中的分散及界面结合情况。结果表明,相同配方下,星型支化高流动性尼龙较常规线性高流动性尼龙制备的复合材料具有更好的力学强度,更有利于玻纤在基体树脂中的分散和界面结合。当星型支化高流动性尼龙玻纤的含量为20%~60%,常规线性高流动性尼龙玻纤含量为20%~40%时,复合材料具有较好的结构形貌。

高流动性尼龙6/改性MCA阻燃复合材料的性能

将氧化石墨烯(GO)改性的三聚氰胺氰尿酸盐(m MCA)、未改性的三聚氰胺氰尿酸盐(MCA)分别与高流动性尼龙6(HFPA6)熔融共混,制备出HFPA6/m MCA复合材料和HFPA6/MCA复合材料。研究了MCA改性前后的结构、阻燃复合材料的阻燃性能、热稳定性和力学性能,结果表明:HFPA6/m MCA复合材料的阻燃性能、拉伸强度、弯曲强度和成炭效果比HFPA6/MCA复合材料有很大的提高,冲击强度略有降低,在阻燃剂含量为14%时复合材料的阻燃性能达到UL 94 V-0级。