冷弯薄壁型钢纯弯构件截面分类

为研究冷弯薄壁卷边槽钢纯弯构件截面分类,基于试验数据验证后的有限元模型,对不同板件宽厚比下冷弯薄壁卷边槽钢纯弯构件进行了大量的参数分析。结果表明:抗弯承载力随翼缘与腹板宽厚比的减小而增大。在考虑翼缘与腹板相关作用的前提下,基于截面承载力得出板件截面宽厚比限值,提出了冷弯薄壁卷边槽钢纯弯构件截面分类方法。

航空作动器VL密封圈唇口接触压力分析

该文简要介绍了往复动密封的密封机理,定性地分析了影响密封性能的相关参量。利用ANSYS分析软件对航空作动器VL密封圈进行分析,得出不同密封介质压力下的唇口接触压力分布曲线。通过对比不同密封介质压力条件下的曲线变化,发现密封介质压力对密封唇口接触区接触压力分布有很大的影响。压力越大,密封唇接触宽度越大,接触压力曲线在靠近密封流体侧变化越陡,更接近往复密封三角形接触压力分布图,有利于实现往复密封的零泄漏甚至负泄漏。证实了VL型密封圈可以应用在重要的往复密封环境,并且可以实现高压下自动补偿密封功能。

唇形油封结构参数对摩擦面温度的影响

为研究轴速、前后唇角、接触宽度、抱轴力等参数对油封摩擦面上温度最大值的影响,文章利用FLU-ENT建立了唇形油封的二维轴对称模型,并进行计算。结果表明:随着轴速的增加,摩擦面上的温度最大值逐渐增加;前唇角的变化对摩擦面上的温度最大值影响较小,在轴速较低时几乎没有影响;后唇角的变化对摩擦面上的温度最大值几乎没有影响;随着接触宽度的增加,摩擦面上的温度最大值逐渐降低,且轴速越高,降低幅度越大;随着抱轴力的增加,摩擦面上的温度最大值逐渐增大,且增加的幅度随着抱轴力的增加而增加。轴速、接触宽度和抱轴力能显著改善摩擦面的温度。

油封唇口静态接触特性的有限元分析

为研究油封唇口和轴表面的静态接触特性,利用Ansys有限元分析软件建立油封二维轴对称有限元模型,获得油封唇口的应力和变形,分析安装过盈量、橡胶弹性模量和油封内径对密封唇口接触压力、接触宽度和径向力等接触特性参数的影响。结果表明,随着安装过盈量增加,唇口接触压力的非对称分布特点越显著,最大接触压力先增加后减少,接触宽度先缓慢增加后快速增加,径向力呈近似线性增加的变化规律;过盈量一定时,随着橡胶弹性模量提高,唇口接触特性参数增大;随着油封内径增大,唇口接触特性参数减小。

基于ABAQUS的油封密封性能研究

利用ABAQUS有限元分析软件模拟和分析旋转轴唇形油封在静态和动态2种状态下的密封性能。通过轴向推动建模方法,建立静态条件下油封的二维有限元模型,并分别对有无弹簧2种情况下的过盈量、弹簧劲度系数及理论接触宽度对油封静态密封指标接触压力和接触宽度的影响进行分析。在动态条件下建立油封的三维有限元模型,并分析旋转轴转速和唇口与轴之间的摩擦因数对油封摩擦力和摩擦扭矩的影响。分析结果表明,过盈量相同的情况下,带弹簧的油封密封性能高于不带弹簧的油封,且油封的密封性能随弹簧劲度系数的增加而提高,随理论接触宽度的增大而降低;密封的摩擦扭矩随摩擦因数的增加而增大,但轴的转速变化对其影响不大。

旋转式骨架油封关键参数对主唇配合区的影响分析

模拟分析旋转式骨架油封关键参数对主唇过盈配合区变形和应力的影响。结果表明,随着过盈量(δ)、弹簧中心与唇尖轴向距离(R)、弹簧刚度系数(K)和油面角(α)增大,油封主唇产生的最大von Mises应力和最大接触压力的变化规律相似;油侧接触宽度几乎不受各参数变化的影响;δ和K对最大接触压力和接触宽度的影响均较大。

冷弯薄壁卷边槽钢组合工字梁极限承载力计算的有效宽度法

为了研究冷弯薄壁卷边槽钢组合工字梁的受弯性能,对三种截面形式共计9根卷边槽钢组合工字梁进行破坏性试验研究,建立有限元分析方法对试件进行模拟分析,有限元计算结果与试验结果吻合良好,验证了有限元方法的正确性。接着采用有限元方法对冷弯薄壁卷边槽钢组合工字梁进行大量参数分析,钢种和受压翼缘宽厚比对受压翼缘有效宽厚比的影响较大,梁的长度、腹板高厚比与板件厚度对梁受压翼缘有效宽厚比的影响小。最后在对典型截面梁构件进行参数分析的基础上,得出卷边槽钢组合工字梁受压翼缘板件的有效宽厚比计算表格与计算公式,提出计算冷弯薄壁型钢梁极限承载力的有效宽度法,并通过试验验证了有效宽度法计算梁极限承载力的正确性和适用性。

安装过盈量和介质压力对旋转轴唇形橡胶密封圈密封性能的影响

以水下工作的旋转轴唇形橡胶密封圈(简称唇形密封圈)为研究对象,基于有限元分析方法研究安装过盈量和介质压力对唇形密封圈密封性能的影响。使用ANSYS软件创建唇形密封圈的三维轴对称有限元分析模型。仿真结果表明:唇口接触宽度与最大接触压力随着安装过盈量的增大而增大,且安装弹簧的唇形密封圈接触宽度和接触压力比未安装弹簧的唇形密封圈大;随着介质压力的增大,唇口最大接触压力增大,接触压力的最大值出现在唇口尖端处,最大接触压力始终大于介质压力。

角钢轴压构件畸变与局部相关屈曲分析

采用ANSYS有限元软件,对冷弯薄壁加劲卷边角钢轴压构件的畸变与局部相关屈曲性能进行模拟分析。研究不同卷边宽度对构件的屈曲模式及临界荷载的影响,以及不同厚度对构件的畸变与局部相关屈曲临界荷载及经济系数的影响。结果表明:卷边宽度对构件的屈曲模式及临界荷载有较大影响,对比不同卷边宽度下各构件的临界荷载值,得出卷边宽度与肢长比在6/25左右较合理;板件厚度对于畸变与局部相关屈曲临界荷载有较大的影响,对比不同板件厚度下各构件经济系数的变化,得出板件厚度与肢长比在7/150左右较合理。

唇裂硬腭一期修复对完全性腭裂手术及牙弓发育的影响

目的:观察单侧完全性唇腭裂患儿唇裂硬腭一期修复对腭裂修复手术及患儿牙弓发育的影响。方法:40例年龄为3~6月龄的单侧完全性唇腭裂患儿,随机分为两组。观察组:行唇裂及硬腭一期修复;对照组:仅行唇裂修复。然后两组患儿均在1岁半时行腭裂修复。两次手术时分别取两组患儿上牙颌模型,测量上腭裂隙的宽度变化并进行比较;腭裂修复术时,对比两组患儿出血量的多少以及所作松弛切口的差异性,对两组牙颌模型进行牙弓的长、宽测量并做比较。结果:通过对牙颌模型的测量,发现在腭裂手术时观察组腭裂隙缩窄更明显,较对照组有显著性差异,具有统计学意义(P<0.05);腭裂手术时,观察组较对照组所作松弛切口更少,平均出血量也更少,均有显著性差异(P<0.05);1岁半时,两组患儿牙弓发育无明显差异(P>0.05)。结论:单侧完全性唇腭裂患儿唇裂及硬腭一期修复可使上腭裂隙缩窄更明显,腭裂修复时所作松弛切口更少,减少了术后上腭骨面裸露面积,减轻了对患儿上颌骨生长的抑制作用,有利于患儿恢复;早期犁骨瓣关闭硬腭短期内对牙弓发育无明显影响。

单侧完全性唇腭裂患者磁力扩弓后牙弓宽度的稳定性研究

目的:研究磁力扩弓正畸治疗唇腭裂患者错牙合畸形的临床疗效和稳定性。方法:选择32例恒牙晚期单侧完全性唇腭裂患者,进行磁力扩弓和固定矫治。制取患者治疗前、后和保持2年后的数字化模型,拍摄治疗前、后及保持2年后锥形束CT。对上颌各段牙弓宽度、基骨弓宽度和牙根长度进行测量。结果:磁力扩弓后,上颌各段牙弓宽度以及上颌基骨宽度均有显著增加(P<0.05),其中第一磨牙间的牙弓宽度增加最显著(P<0.01);保持2年后牙弓宽度无明显变化(P>0.05)。扩弓后上颌第一前磨牙的颊根长度变化具有统计学意义(P<0.05)。结论:磁力扩弓和固定矫治相结合,可以较好地扩大唇腭裂患者的上颌牙弓宽度,获得尖窝交错咬合关系和长期稳定性。

卷边槽形截面受弯构件翼缘板的有效宽度

采用大挠度弹塑性有限条法分析了卷边槽形截面受弯构件的极限强度．根据极限状态时受压翼缘板的应力分布，提出了具有足够卷边支承宽度的卷边槽钢梁翼缘板有效宽度计算公式．

盾构机主驱动密封结构优化研究

盾构机主驱动密封系统是盾构机的关键系统之一,主驱动密封圈性能直接影响盾构机的性能。对影响盾构机主驱动密封性能的唇形密封圈主要结构参数建立正交试验方案,利用有限元分析软件ABAQUS建立盾构机主驱动密封圈工作过程中开启压力差及接触宽度的计算方法,并按照正交试验方案对开启压力差及接触宽度进行仿真计算,然后对计算结果进行方差分析。分析结果表明:唇形密封圈的唇高度和唇厚度对开启压力差有显著影响,唇曲度和唇高度对接触宽度有显著影响。根据密封要求与分析结果,选取唇曲度为17 mm,唇高度为22.35 mm,压缩量为7.1 mm,唇厚度为5 mm的密封圈结构为最适结构,结构优化后开启压力差降低33%,接触宽度降低23%。

自发性微笑特征研究的方法探索

目的:探索自然且可重复的自发性微笑的获得方法,为研究不同人群自发性微笑特征提供方法学基础。方法:随机抽取50名志愿者观看喜剧短片并对其搞笑程度评分,设计不同短片先后观看和同一短片间隔1个月重复观看,通过数码摄像动态记录受试者面部特征,利用视频编辑和图像测量软件分析最大微笑位唇齿美学指标,并进行统计学分析。结果:同一受试者先后观看不同短片和间隔1个月观看相同短片时最大微笑位上中切牙暴露量和口角宽度均无统计学差异(P>0.05)。50名志愿者最大微笑时上唇长度、上唇厚度和口角宽度的动度分别是-30%±8.4%、-40%±14%、32%±7.8%。结论:建立了可靠的最小干扰状态下采集自发性微笑的方法,为牙颌面部动态美学特征研究奠定基础。

山东地区不同年龄阶段人群上唇长度、口角宽度变化规律的相关研究

目的研究山东地区人群上唇长度、口角宽度的性别特征与增龄性变化,为修复、正畸的治疗与评估提供有效依据。方法筛选山东地区志愿者852名,据年龄分3组,组1：18~36岁,组2：37~55岁,组3：56~74岁,各组内男女均为142名。使用数码相机拍摄颌面正位片,定点测量后对数据进行统计分析。结果各组间上唇长度与口角宽度存在显著统计学差异（P〈0.01）,各组内男女口角宽度有显著统计学差异（P〈0.01）,各组内男女上唇长度均有统计学差异（P〈0.05）,上唇长度、口角宽度与年龄为正相关关系,其平均值随年龄增长而递增。结论上唇长度与口角宽度均随年龄递增而增长、增宽,且相同年龄段内具有性别差异。

考虑畸变屈曲的冷弯薄壁型钢卷边槽形截面构件设计可靠度分析

基于已有的冷弯薄壁型钢卷边槽形截面构件承载力试验研究结果,对不同牌号冷弯薄壁型钢卷边槽形截面构件考虑畸变屈曲的有效宽度法承载力计算模式不定性进行了分析,并统计了冷弯薄壁型钢强度不定性和几何特性不定性。在此基础上,采用改进一次二阶矩方法,按《冷弯型钢结构技术规范》(修订稿)的抗力分项系数要求,计算了不同牌号冷弯薄壁型钢卷边槽形截面受压构件在不同可能荷载组合下的可靠指标。结果表明:对于LG550、S350、S280冷弯薄壁型钢卷边槽形截面受压构件,按《冷弯型钢结构技术规范》(修订稿)的抗力分项系数计算得到的可靠指标均能满足目标可靠指标的要求,证明了所采用的考虑畸变屈曲的有效宽度法计算构件承载力的适用性。

适龄青年正常口唇部四项内容的观测

目的:测量青年口唇部的四项内容给年龄解剖学提供数据。结果:唇厚度:男性平均值19.88±2.83;女性平均值18.21±2.74。上唇皮肤高:男性平均值14.93±1.98;女性平均值13.49±1.84。口裂宽度:男性平均值47.36±3.13;女性平均值44.28±3.53。下唇至颏的皮肤高:男性平均值31.46±4.97;女性平均值29.87±4.81。结论:本文对口唇部的观测,是从四个方面进行的。得出的数据准确实用,为口唇部的教学和美容手术提供了更多的依据。

Q235冷弯薄壁卷边槽钢梁承载力计算方法

在分析比较GB 50018-2002冷弯薄壁型钢结构技术规范和GB 51022-2015门式刚架轻型房屋钢结构技术规范的基础上,对卷边槽钢梁极限受弯承载力计算方法进行了探讨和比对分析。计算结果表明:按GB 50018-2002冷弯薄壁型钢结构技术规范计算冷弯薄壁卷边槽钢梁是可行的,经试验验证,偏于安全。

加设隔板的冷弯薄壁卷边槽钢受压性能研究

采用有效宽度法和直接强度法分别对冷弯薄壁卷边槽钢轴压柱承载能力进行了分析,在此基础上,对加设隔板这种加固方式的试验效果进行比较分析,结果表明:当采用矩形隔板,在1/2～1/3半波间距布置隔板时,为经济有效的布置方式。

内嵌聚氨酯板的冷弯薄壁卷边槽钢受压性能研究

采用有效宽度法和直接强度法分别对冷弯薄壁卷边槽钢轴压柱承载能力进行了分析,在此基础上,对内嵌聚氨酯板这种加固方式的试验效果进行比较分析。结果表明:当采用内嵌聚氨酯板时,冷弯薄壁卷边槽钢轴压柱承载能力较无内嵌板的承载能力平均提高5.4%。