Softening interstage annealing of austenitic stainless steel sheets for stamping processes

To study the mechanics of work-hardening and annealing-softening, a series of experiments were conducted on samples of 304 austenitic stainless steel sheets. In addition, transmission electron microscopy （TEM）, scanning electron microscopy （SEM）, and tensile testing were carried out to study changes and mechanisms of the stainless steel structures and properties during work-hardening and annealing-softening. The results indicate that annealing at low temperatures （100-500 ~C） can only remove partial residual stresses in the sample and the softening via annealing is not obvious. Bright annealing and rapid cooling in a protective atmosphere can completely soften the cold-worked material. In addition, the low-temperature sample without a protective atmosphere only has a little oxidation on the surface, but at higher temperature the oxidized layer is very thick. Thus, high-temperature annealing should include bright annealing.

SUS304-2B不锈钢薄板加工硬化及退火软化的试验研究

采用单向拉伸试验研究了SUS30 4 2B不锈钢薄板的加工硬化规律和该合金硬化后的退火软化规律及机理 ,确定了其最佳的退火工艺参数。试验表明 ,该合金冷加工后强度指标 (HV、σs、σb)明显增加 ,塑性指标 (δ和ψ)降低。随着形变量的增加 ,组织中形变孪晶数目增多 ,加工硬化的程度增加。对不同加工硬化程度的试样 ,在低温 (10 0～ 4 90℃ )下退火后再拉伸 ,其力学性能基本不变 ,退火软化效果不明显 ;在高温 (90 0～ 10 5 0℃ )下退火3min～ 10min ,快冷 ,该合金组织发生完全再结晶 ,且晶粒大小较均匀 ,退火软化效果明显。由此确定 ,SUS30 4 2B不锈钢最佳退火工艺为 :在 10 2 0～ 115 0℃下退火 3min ,快冷。

SUS304-2B不锈钢薄板退火工艺研究

采用单向拉伸实验研究了SUS304-2B不锈钢薄板的加工硬化规律;采用退火实验研究了该合金硬化后的退火软化规律和机理,确定了其最佳的退火工艺参数。实验表明,冷加工后该合金强度明显增加,塑性降低;并且随着形变量的增加,组织中形变孪晶数目增多,加工硬化的程度增加;对不同加工硬化程度的试样,在低温(100～490℃)下退火35min(空冷)后再拉伸,其力学性能基本不变,退火软化效果不明显;在高温(900～1050℃)下退火3～10min(快冷),该合金组织发生完全再结晶,且晶粒大小较均匀,退火软化效果明显。由此确定,SUS304-2B不锈钢最佳退火工艺为:在1020～1150℃下退火3min(快冷)。

软化退火提高不锈钢深冲制品成材率的研究

论述了某单位在制造不锈钢深冲制品中产品发生开裂的原因。深冲过程产生的冷加工硬化诱变产生的马氏体相变导致材料塑性性能和成型性能恶化是产品开裂报废的重要原因。增加一道适当的中间退火工艺促使马氏体到奥氏体的转变是恢复材料塑性,提高深冲制品成材率的重要手段。

IC-218合金的时效硬化或软化

IC 2 1 8合金在不同变形量冷轧后 ,表现出不同的退火行为。在 5 0 0℃以下退火时 ,6 0 %冷轧试样表现出时效硬化 ,而 2 0 %冷轧试样则呈现单调软化。结合热分析和X光衍射峰展宽量分析 ,发现这种硬化与软化与有序恢复进程相关。在 6 0 0℃以上 ,两种变形试样都表现出回复软化 ,但在温度不太高时 ,6 0 %冷轧试样的回复程度远低于 2 0 %冷轧试样 ,随着温度进一步升高 ,两种试样的回复程度趋于相同。实验结果定性地支持Cahn关于有序合金时效硬化的半有序判据和相关的机理模型。

Zn-Cu-Ti变形锌合金异常力学行为

发现了Zn-Cu-Ti合金具有“加工软化”和“退火硬化”等异常力学行为.采用SEM、TEM、EDS等手段对合金冷轧和热处理态显微组织进行观察和分析.结果显示,该合金冷轧初始阶段（0%～40.6%）,硬度略微升高,而继续提高变形率到40.6%～85.7%,合金硬度明显下降,表现出剧烈的“加工软化”行为.冷轧变形时,应变诱发动态再结晶,第二相析出增多,固溶Cu、Ti原子减少,固溶强化显著减弱,是引起合金“加工软化”的主要原因.对经过85.7%冷轧变形的带材在195℃和215℃下退火,带材强度显著升高,表现出明显的“退火硬化”,且215℃退火比195℃退火同样时间的强度高.退火时第二相分解,Cu、Ti原子固溶于基体,固溶强化效应高于第二相强化,使合金表现出“退火硬化”行为.

冷锻件工艺分析的浅析

正确选择冷锻工艺是生产冷锻件的关键,通过对冷锻工艺CAD与CAE分析,提出了生产低成本,高质量冷锻件的工艺方法。

GH3625合金冷变形硬化、退火软化行为及其组织特征

采用SEM、OM及XRD和压缩试验等手段,研究GH3625合金管材在冷塑性变形和退火热处理过程中位错密度和硬度的变化规律,探讨合金中孪晶的形态及其形成机制。结果表明:冷变形量是影响GH3625合金管材塑性变形机制的主要因素,ε<0.05时,塑性变形以滑移变形为主,其主要硬化机制是位错强化;随着冷变形量的增加,合金的位错密度和硬度显著增加,组织中产生大量的形变孪晶,塑性变形方式由滑移主导的变形转变为以孪生为主导的变形,其主要的硬化机制是孪晶强化;随着退火温度的增加,GH3625合金管材的位错密度和硬度逐渐降低,退火孪晶的形态从中止型逐渐转变为穿晶型。GH3625合金管材在冷变形和退火过程中出现不同形态的孪晶,可分为中止型孪晶和穿晶型孪晶,前者的形成机理是不全位错按极轴运动的结果,后者形成的本质是层错。

退火处理对紫铜棘轮行为的影响

对未退火硬态紫铜和退火处理得到的软态紫铜进行室温应变控制对称循环和应力控制非对称循环变形试验,研究了退火处理对紫铜显微组织和棘轮行为的影响。结果表明:退火处理会增大紫铜的晶粒尺寸,影响紫铜的循环软/硬化特性;两种状态紫铜均表现出明显的棘轮行为,且其棘轮行为依赖于外加应力水平;应力幅的增大会显著影响硬态紫铜棘轮演化第III阶段的棘轮应变速率,对软态紫铜第II阶段的棘轮应变速率影响较小;平均应力越大,硬态紫铜的棘轮演化从第II阶段进入第III阶段的速度越快,但平均应力对软态紫铜第II阶段棘轮应变速率的影响不显著。

电子韧铜材料研究与应用

本文介绍了"电子韧铜"这一紫铜型新材料的特点和应用范围,确定了电子韧铜的化学成分,探讨了氧和其它杂质元素对电子韧铜的电导率及机械性能的影响,研究了电子韧铜的加工硬化曲线和退火软化曲线。研究表明,采用合理的加工工艺,可以生产出高电导率、低成本的电子韧铜材料。电子韧铜材料可部分替代无氧铜产品,市场前景广阔。

氮含量对高氮不锈钢硬化和软化特性的影响

为了研究高氮奥氏体不锈钢的加工硬化和退火软化的现象,设计并冶炼了氮质量分数为0.02%~1.20%的无镍奥氏体不锈钢,通过力学性能测试、SEM、EBSD等显微组织观察,分析氮含量对加工硬化和退火软化影响机理。结果表明,氮元素的添加大幅提升了加工硬化速率,氮质量分数从0增加到1.2%,加工硬化率提高了7.06MPa/%。氮能够促进再结晶形核,有效细化晶粒尺寸,氮质量分数为0.4%~1.2%时晶粒细化达60%,但会阻碍晶粒动态回复。