低MFR双峰HDPE标准试样的研制及应用

以低熔体流动速率(MFR)、相对分子质量分布呈双峰(简称双峰)的高密度聚乙烯(HDPE)100N粉料为原料,先用筛网除去大颗粒和微小粉末,再加入0.2%(w)抗氧剂1010和0.2%(w)抗氧剂168混匀造粒,并除去大、小粒子及异形粒子制备标准试样。对标准试样进行均匀性、稳定性检验,并进行了氧化诱导时间、熔点、结晶点、白度的稳定性实验,以及对标准试样进行了定值及统计允许区间值的确定。结果表明:低MFR双峰HDPE标准试样的MFR标称值为(0.226±0.007)g/10 min,标准试样MFR均匀、稳定。

PP-R管材料熔融挤出过程MFR控制研究

分析了PP-R(无规共聚聚丙烯)管材料MFR(熔体流动速率)的变化对力学性能的影响,着重通过双螺杆挤出机研究了PP-R管材料熔融挤出过程中影响MFR变化的因素。结果表明,合适的加工工艺控制和优良的抗氧体系是保证PP-R管材料加工过程中MFR稳定的前提。

氢调法高MFR抗冲击共聚PP K9928H的结构与性能

采用偏光显微镜、旋转流变仪及毛细管流变仪等对用氢调法生产的高熔体流动速率(MFR)抗冲击共聚聚丙烯(PP)K9928H、进口同类PP及用可控流变法生产的PP K9928进行结构性能分析与评价。结果表明:K9928H的MFR接近或略低于进口同类PP,乙烯含量和乙丙橡胶含量高于进口同类PP,综合力学性能较好,外观、色泽正常,加工稳定性好;K9928H的重均分子量和相对分子质量分布(Mw/Mn)与进口同类PP接近,但其Mw/Mn大于K9928。

标准口模与小口模测试的超高MFR聚丙烯的MFR结果转换关系

分别用标准口模、半口模、小口模1和小口模2测试超高熔体流动速率(MFR)聚丙烯的MFR。结果表明,MFR为700~2600 g/10 min时,标准口模与半口模、小口模1、小口模2的MFR换算关系:标准口模测试结果为半口模测试结果的7.5倍,为小口模1测试结果的15.7倍,为小口模2测试结果的10.0倍。所得倍数关系仅限于本实验室标准口模与小口模的测试结果。各实验室在换算标准口模与小口模测试结果的倍数关系时,需先采用各口模测量超高MFR聚丙烯的MFR,然后根据测量结果换算各口模间的倍数关系。

氢调法与降解法生产高MFR聚丙烯结构对比

对氢调法与降解法生产的高熔体质量流动速率(MFR)聚丙烯的宏观物性和微观结构进行了分析。结果表明,采用氢调法与降解法生产的高MFR聚丙烯的微观组成和相态结构存在细微差别,氢调法生产的试样聚丙烯的结晶温度和熔融温度相应较低,橡胶相的玻璃化转变温度低于降解法生产的试样。降解法试样的相对分子质量分布比加氢法试样的窄,聚丙烯的数均分子量、重均分子量大于氢调法生产的试样,橡胶相的数均分子量、重均分子量也大于氢调法试样。

工艺配方对PE-HD/E-TMB共混物MFR的影响

用自制增韧母料(E-TMB)和PE-HD热机械共混制得PE-HD/E-TMB共混物,研究了E-TMB中弹性体不同配比[乙丙弹性体(M)/丁苯弹性体(N)]、基体树脂和弹性体不同配比(H/E)、不同阻交联剂、阻交联剂二甲亚砜(DMSO)的不同用量,以及PE-HD/E-TMB共混物中弹性体含量对共混物熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明,PE-HD/E-TMB共混物的MFR随M/N中丁苯弹性体比例的增加而减小,随H/E中弹性体比例的增加而增大,随共混物中弹性体含量的增加而减小;含3种不同阻交联剂的E-TMB所得PE-HD/E-TMB共混物的MFR值差别不大且均低于纯PE-HD,当E-TMB中DMSO用量为0.024 mol时,PE-HD/E-TMB共混物的MFR值出现极小值为2.8 g/10 min。

LLDPE标样用于HDPE和LDPE MFR测定的研究

通过在不同试验室用2种不同标样测定试样熔体质量流动速率(MFR),并对试验数据采用方差分析的方法进行统计分析,探讨了线型低密度聚乙烯(LLDPE)标样用于相同条件下(190℃,2.16 kg)测定低密度聚乙烯(LDPE)和高密度聚乙烯(HDPE)树脂MFR的可行性。并提出了将现行的LLDPE标样GSB G15003--1998用于该条件下LDPE和HDPE树脂MFR测定的建议。

超高MFR聚丙烯纺丝专用料研制

研究了以一般分子量聚丙烯树脂为基础树脂、采用化学降解法制取的纺丝级超高MFR聚丙烯树脂。用双螺杆挤出机 ,以有机过氧化物为降解剂控制降解制取的树脂MFR可达 40 0 g/10min 。

聚丙烯环管工艺生产高MFR产品

采用聚丙烯(PP)环管工艺,通过提高加氢量来控制产品的熔体流动速率(MFR),提高给电子体用量来保证产品的等规指数,用氢调法生产出高MFR注塑料(PPH-MM45-S)。总结了MFR与氢气加入量、催化剂活性、产品物理性能的关系,及生产高MFR产品时压缩机和造粒机工艺参数调整操作。通过和同类产品进行比较以及下游生产商的使用效果,都表明该产品具有透明度高、光泽度好、韧性优异、加工流动性好等优点。

硬脂酸钙与硬脂酸锌对双峰HDPE MFR测试值的影响

生产双峰高密度聚乙烯(HDPE)时,熔体流动速率(MFR)随测试次数的增加而增大,为此研究了硬脂酸钙(CaSt)与硬脂酸锌(ZnSt)对双峰HDPE MFR测试值的影响规律。结果表明:CaSt极性强于ZnSt,CaSt与ZnSt同时作用于HDPE时,会在口模内表面形成促进流动的微观润滑膜并且会逐渐积累,肉眼无法观察到这种微观润滑膜,常规操作也不能清理掉微观润滑膜;使用未加润滑剂的纯HDPE“冲洗”一次口模,可清理掉微观润滑膜,消除CaSt和ZnSt的影响。

冷凝态下高MFR HDPE注塑专用树脂开发中的问题分析

分析了在气相流化床工艺高负荷冷凝态下开发生产高熔体流动速率(MFR)高密度聚乙烯树脂存在的问题。当氢气摩尔分数超过18%以后,树脂平均粒径大幅下降,聚合反应循环系统细粉的浓度大幅增加,易造成夹带,循环过程中在反应器扩大段部分易沉降粘壁,堵塞反应换热器和分布板。抑制细粉的产生主要采取选择催化剂、控制催化剂活性、控制反应温度等措施。

高MFR抗冲击共聚聚丙烯2240S的开发

概述了Novolen工艺聚丙烯(PP)生产技术,结合该PP装置和产品性能特点,确定高熔体流动速率(MFR)抗冲击共聚PP的技术指标,研究了关键工艺参数对试生产的PP 2240S性能的影响。将2240S与市场同类产品进行了对比,发现2240S的简支梁缺口冲击强度明显低于市场同类产品;通过调整工艺参数,添加有效的PP成核剂,成功开发出高MFR抗冲击共聚PP 2240S,其常温简支梁缺口冲击强度由7.0 kJ/m^2左右提高到大于9.0 kJ/m^2,弯曲模量保持在1 200 MPa左右,可以满足用户对洗衣机桶用PP的性能要求,已于2017年1月开始长期排产。

PBT工程塑料生产中MFR的控制

针对使用BUSS捏合机生产聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)过程申出现的熔体流动速率(MFR)与产品配方体系中低分子量PBT树脂用量间的异常关系进行了研究和分析。结果表明,混炼加工PBT时,产品的MFR取决于两个因素的综合作用,一为产品配方中高、低粘度树脂的比例;二为低分子量树脂对主机功率的影响。综合二者影响,PBT的MFR与低分子量PBT用量关系近似为y=0.0471x^2-3.6347x+107.83。

间歇式液相本体法PP的MFR与氢调的关系

分析了丙烯聚合过程中不同阶段氢含量的变化特征,探讨了熔体流动速率(MFR)随着氢分压、氢含量的增加而上升的关系。在氢调手段和工艺条件一致的前提下,生产控制因素也会对氢调的结果及MFR分布产生较大影响。采取对不同批次间加氢量的调整,实现不同批次之间MFR控制的最小差异,达到控制MFR分布的目的,生产出不同用途的聚丙烯产品。

PPR管材料影响MFR变化因素的研究

分析了PP-R(无规共聚聚丙烯)管材料MFR(熔体流动速率)的变化对力学性能的影响,通过双螺杆挤出机研究了PP-R管材料熔融挤出过程中影响MFR变化的因素。结果表明,合适的加工工艺控制和优良的抗氧体系是保证PP-R管材料加工过程中MFR稳定的前提。

MFR值测量审核结果不满意的原因分析

通过测量审核项目结果不满意的结果,针对熔体流动速率的试验项目,就实验项目不满意的原因通过设备、方法和人员等系统地排查,查找造成不满意结果的原因,并对原因通过质量监督、期间核查和不确定度计算、检查设备装置等方式进行验证,从而提高试验项目的试验能力、实验室技术和质量管理能力。

聚丁二酸丁二酯的MFR和其他性能之间的联系

通过控制反应结束时的搅拌轴功率,可得到具有不同重均摩尔质量的聚丁二酸丁二酯(PBS)聚合物。试验中测得了不同重均摩尔质量(Mw)的PBS的熔体质量流动速率(MFR)、玻璃化转变温度(Tg)、维卡软化温度(VST)和力学性能,并建立了MFR和玻璃化转变温度、维卡软化温度、力学性能之间的联系,这有助于通过简单易测的MFR推算出PBS的其他性能,对PBS的性能预测和市场应用都能带来积极的指导意义。

聚乙烯相对分子质量及其分布快速评价方法研究

以国内外采用不同工艺和催化剂生产的17种聚乙烯的测试结果为基础,通过理论推导与模型拟合相结合,建立了以熔体流动速率快速计算相对分子质量及其分布的方法,并由此计算出数均分子量。经验证,该方法准确性较好,可弥补凝胶渗透色谱法的不足,有利于装置生产过程中准确控制产品质量和提高新产品开发效率。

近红外光谱结合偏最小二乘回归法快速无损测定高密度聚乙烯的熔体流动速率

选择使用多元散射校正(MSC)、一阶导数(D 1)、二阶导数(D 2)、卷积平滑(Savitzky-Golay)等方式对3个牌号高密度聚乙烯(HDPE)粉料样本的近红外光谱进行预处理,使其经预处理后的近红外光谱与相应牌号熔体流动速率(MFR)之间的关联性良好;然后,采用偏最小二乘回归法拟合,建立相应匹配HDPE牌号的MFR定量分析模型,旨在实现快速无损检测。结果表明:上述近红外光谱结合偏最小二乘回归法所建立的匹配于相应3种HDPE粉料的MFR定量分析模型的测试结果均具有很好的复现性,牌号1、牌号2、牌号3的MFR标准偏差依次为0.0158,0.0147,0.0006 g/min,而且该方法快速测定得到的MFR与GB/T 3682.2—2018标准方法测定的均相近。

耐高温茂金属催化剂催化乙烯与降冰片烯共聚

合成了一种用于乙烯与降冰片烯高温溶液共聚合的高活性耐高温茂金属催化剂,研究了反应温度、茂金属催化剂浓度、n(Al)∶n(Zr)、降冰片烯浓度等对催化剂活性的影响,并对乙烯-降冰片烯共聚物进行了分析和表征,确定了制备乙烯-降冰片烯共聚物的高温溶液聚合工艺条件。结果表明:反应温度为140℃时,催化剂活性高达6.7×10^(6)g/(mol·h),催化剂寿命达到30 min以上。最佳聚合条件:反应温度为140℃,茂金属催化剂浓度为6×10^(-5)mol/L,乙烯压力为1 MPa,n(Al)∶n(Zr)为250,n(B)∶n(Zr)为1.1,反应时间为30 min;最佳聚合条件下共聚物中的降冰片烯插入率达34.44%(y),密度约为0.98 g/cm^(3),玻璃化转变温度为135.8℃。