某火电#1机组锅炉掉焦导致MFT事件的分析与防范

以实际案例介绍了因经济煤种掺烧配比不合适,低负荷下进行炉膛吹灰引起炉膛掉焦,最终导致火检信号全失,触发MFT的事件。通过分析整个事件经过,找出事件原因,梳理暴露出的问题,并提出相应的防范措施,为采用同类型的锅炉的电厂运行维护提供参考。

配置双进双出磨煤机的1000 MW机组一次风机RB引起锅炉MFT的原因分析及对策

针对某配置双进双出钢球磨煤机的超超临界1000 MW机组由于锅炉动态总燃料量无法精确计算导致一次风机RB试验过程中引起锅炉MFT(主燃料跳闸)的问题,提出了增加汽动引风机静叶调节前馈、优化燃料主控逻辑、提高一次风机出力的控制策略,对容量风门控制以及炉膛负压控制的策略进行优化,从抑制负压骤降、稳定炉内燃烧两方面进行一次风机RB控制逻辑优化。试验结果表明,优化后的控制策略有效避免了一次风机RB试验时炉膛负压波动过大引起全炉膛灭火,保证了机组的安全和稳定运行,可为同类型机组一次风机RB的控制逻辑优化以及运行调试提供参考借鉴。

基于MetaFile图元文件的数据集成显示与打印

论述了多数据类型下利用MetaFile图元文件实现集成显示的原理,巧妙利用Windows打印体系实现了集成输出。指出:MetaFile元文件的应用,屏蔽了不同业务数据之间的差异,是实现集成显示与打印的重要方法。

锅炉MFT保护逻辑优化的研究

火电机组DCS锅炉主燃料跳闸(MFT)保护是锅炉安全保护的核心内容,部分火电机组MFT保护逻辑组态与规程要求存在差异,可能会造成保护拒动,危及机组安全。本文以贵州西电电力股份有限公司黔北发电厂4×300 MW机组为例,介绍了DCS锅炉MFT保护逻辑优化的实施,对火电机组的MFT保护逻辑设计与优化具有借鉴和参考意义。

某燃油锅炉MFT后送引风机控制优化

某燃油锅炉机组由于当地电网网频不稳定,机组试运过程中多次出现汽轮机OPC动作锅炉MFT,MFT后炉膛产生较大负压存在“内爆”风险。为避免锅炉炉膛“内爆”同时避免引风机跳闸导致动叶漂移甚至断裂,对锅炉MFT后送引风机控制进行了优化,避免了OPC动作锅炉MFT后锅炉“内爆”风险及引风机跳闸问题。

Tm^(3+)掺杂的MFT玻璃材料的升频转换发光及光学性质的JO计算

本文报道了Ｔｍ３＋离子在ＭＦＴ玻璃材料中的光学性质．测量了吸收光谱，利用ＪＯ理论计算了不同能级的寿命、跃迁分支比及跃迁几率，计算了一些能级的辐射跃迁振子强度．测量了６５０ｎｍ激发下蓝色升频转换发光，讨论了升频转换发光强度与激发光功率的关系，计算了１Ｄ２→３Ｈ４和１Ｇ４→３Ｈ６两个蓝色跃迁的发射截面．

MFT改质反应ZSM-5分子筛催化剂结焦行为的研究 Ⅰ.结焦动力学与机理

建立了ＭＦＴ合成（ＭｏｄｉｆｉｅｄＦｉｓｃｈｅｒＴｒｏｐｓｃｈＳｙｎｔｈｅｓｉｓ）工艺中ＺＳＭ５分子筛催化剂上转化的结焦动力学模型，获得了合理的模型参数，模型计算值与实验值的相对误差在±１０％以内。利用所建动力学模型可以准确地预测ＭＦＴ工业改质反应器出口附近催化剂上的焦含量。根据获得的动力学模型及模型参数的意义。

MFT改质反应ZSM-5分子筛催化剂结焦行为的研究 Ⅱ.正庚烷和MFT模型混合物

通过参数估计和模型筛选，获得了正庚烷和ＭＦＴ模型混合物在ＺＳＭ５分子筛催化剂上的结焦动力学方程，模型能够和实验数据较好地关联，最大相对误差不超过±２０％。用正庚烷模拟ＦＴ合成产物中碳数小于１１烃在ＺＳＭ５分子筛催化剂上的结焦，用ＭＦＴ模型混合物来模拟ＦＴ合成产物中Ｃ＋１２烃在ＺＳＭ５上的结焦，则：Ｃ＝３１．５３ｅ１４８９６．７４ＲＴｔ０．３３ｆ０．２２１＋１７３．１９ｅ１７６２８．１３ＲＴｔ０．２０ｆ０．２９２能够较准确地预测ＭＦＴ中试改质反应器入口附近分子筛催化剂上的焦含量。结合本研究的第一部分，对不同反应原料在ＺＳＭ５上的结焦行为进行了比较，表明ＺＳＭ５上的结焦很可能是一个扩散控制过程。

CO+H_2两段法(MFT)合成汽油过程开发(Ⅱ)中间工厂试验

本文介绍了两段法100t油/年规模的合成油中间试验工艺流程与试验结果。重点考察了工业水煤气的净化效果,催化剂经放大制备后的活性及稳定性,测试了一、二段反应器床层温度分布,解决了一段强放热反应的稳定性操作,经1600小时运行,找到了装置的较佳操作条件,在该条件下,油收可达90～100g/Nm^3(CO+H_2),油品辛烷值(马达法)≥80。为工业放大提供了工程数据。

CO+H_2两段法(MFT)合成汽油过程开发(Ⅰ)工业单管模试

本文介绍了MFT合成汽油过程开发中的“工业单管模试”结果,通过三种单管规格、两种原料气,对熔铁、沉淀铁两类型催化剂进行了压力、温度、空速、H_2/CO、循环比(R)等工艺参数的全面考察,获得了较佳的工艺操作条件和换热方式,为“中试”放大提供了依据。

煤基合成液体燃料的MFT工艺技术

主要介绍以煤基合成气为原料,改进FT合成(简称MFT)工艺,合成高辛烷值汽油及化学品的新技术。包括MFT工艺的基本原理,不同开发规模的主要试验结果,汽油油品性质,工业化前景等,及当前国内外不同改进FT工艺技术的对比结果。

大机组MFT硬跳闸回路设计分析

针对锅炉主保护设计中存在的拒动和误动问题,提出了一种新的总燃料跳闸(MFT)硬跳闸回路设计方案,重新设计了手动跳闸方式和DCS输出MFT继电器3取2动作方式,该方案在确保MFT不拒动的前提下,降低了MFT误动的可能性。若DCS电源失去作为MFT动作条件,MFT硬跳闸回路电源可直接采用DCS电源,并按照负逻辑设计;MFT硬跳闸回路采用正逻辑和独立电源设计时,必须将手动MFT按钮动作作为MFT软逻辑跳闸条件;手动MFT按钮的触点连接方式对MFT硬跳闸回路拒动的发生概率有很大影响。

不同交联剂对核壳型丙烯酸树脂乳液MFT及硬度的影响

采用半连续种子乳液聚合方法,以三羟甲基丙烷三丙烯酸酯(TMPTA)、N-羟甲基丙烯酰胺(NMA)、丙烯酸锌盐(ZA)为交联单体,合成了木器用交联型核壳丙烯酸树脂乳液,并借助差示扫描量热仪(DSC)、最低成膜温度(MFT)仪等测试手段考察了3种交联体系对树脂乳液MFT及硬度的影响。

CO+H2两段法（MFT）合成汽油 Ⅱ.Ⅰ段催化剂预处理及工艺参数考察

对I段沉淀铁催化剂(Fe/Cu/K/隔离剂)的预处理气氛和工艺参数进行了考察。结果表明,3种预处理气氛(纯H_2、纯CO和合成气)均可以使催化剂活化,且较好地引发了F-T合成反应,预处理条件温和(P=0.1～0.3MPa、T≤270℃、GHSV=1000～2000h^(-1)),而直接选用合成气则更为简单、实用和具有工业意义。较佳工艺参数是:反应温度230～250℃、反应压力2.5MPa、新鲜原料气空速:500h^(-1)、原料气H_2/CO=1.5～2及尾气循环比3～4。

Tm^(3+)掺杂MFT玻璃材料上转换荧光浓度猝灭的研究

我们制备了Tm3 +掺杂的不同浓度的MFT玻璃材料 ,在 6 5 0nm激发下观察了Tm3+掺杂的MFT玻璃材料的两个蓝色上转换发光 ,研究了上转换发光的浓度猝灭。实验结果证明这种材料的蓝色上转换荧光的猝灭浓度达到 0 6mol· % ,比其他材料中报道的猝灭浓度高 3倍。研究了Tm3 +离子间的交叉弛豫行为 。

MFT改质反应平衡组成的计算

计算了在不同温度及压力条件下ＭＦＴ改质反应的平衡组成。结果表明，在所选的反应条件下，丙烷是热力学上有利的产物，获得最高含量。增加体系压力或降低反应温度，芳烃的平衡含量增加较小，但芳烃的组成变化较大。与工业性试验的结果进行了比较并认为，环烷烃的芳构化可能是该改质反应的决速步反应。通过对改质反应达到热力学平衡组成时的热效应计算，结果表明该过程是一热效应较小的放热反应。

Tm^(3+)掺杂的MFT玻璃蓝色荧光动力学

测量了Tm3 + 掺杂的MFT玻璃材料的吸收光谱 ,J O计算给出了该材料的光学跃迁强度参数Ωt(t=2 ,4 ,6)。测量了 3 55nm激发下该材料的发射光谱 ,通过测量不同掺杂浓度Tm3 + 的1D2 →3 H4 和1G4 →3 H6荧光衰减曲线讨论了这两个能级寿命及荧光量子效率随浓度的变化关系 ,计算了当Tm3 + 浓度为 4 %时引起1D2和1G4 荧光猝灭的能量传递效率。指出了1D2 →3 H4 的荧光猝灭属于电偶极 电偶极相互作用的能量传递所导致。

非调质钢MFT8的高温拉伸与持久性能

通过高温拉伸和持久实验研究了非调质钢MFT8的高温力学性能,用扫描电子显微镜观察高温拉伸和持久实验试样的断口形貌及组织演变规律。结果表明,从室温至500℃范围内,MFT8钢晶粒尺寸、析出相形貌未发生明显变化,高温强度的降低主要由于位错强化作用的减弱;在450℃条件下,MFT8钢具有以穿晶断裂和高塑性为代表的低温蠕变特点,材料内部虽然出现部分蠕变孔洞,但导致蠕变断裂的主要原因为析出相颗粒处应力集中引起的楔形开裂;对持久数据的线性外推得出,MFT8钢450℃在10万小时的持久强度为184.4 MPa。

660MW超超临界机组MFT时炉膛压力控制策略优化

锅炉发生主燃料跳闸(MFT)时,炉膛压力急剧变化,常规的自动控制策略显得束手无策。对炉膛压力控制策略进行了优化,通过引风机动叶的快速动作,在锅炉MFT时将炉膛压力快速调整到正常范围。

CO+H_2两段法合成汽油(MFT)过程开发

经过程分析,认为一段反应器的选型与放大是本过程开发的中心环节。通过三种规格及两种气氛下的一段工业单管模试,表明高速固定床反应器能解决强放热反应的移热问题。经100t油/年中试,1600小时运行汽油收率达90～100g/Nm^3(CO+H_2),油品辛烷值(马达法)≥80,并为进一步放大提供了设计依据。