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NUMERICAL SIMULATION OF TEMPERATURE FIELDS IN ELECTROSLAG REMELTING SLAB INGOTS 被引量:5
1
作者 L.Z. Chang B.Z. Li 《Acta Metallurgica Sinica(English Letters)》 SCIE EI CAS CSCD 2008年第4期253-259,共7页
The method based on transient heat transfer model is adopted to simulate electro-slag remelting process. The calculated results of the model show that the process is in the quasi-steady state, and the shape of pool re... The method based on transient heat transfer model is adopted to simulate electro-slag remelting process. The calculated results of the model show that the process is in the quasi-steady state, and the shape of pool remains unchanged when the height of ingot is approximately 2.5-3 times the thickness of slab ingot. The change in the shape of pool is found to be strongly dependent on the pattern of melting rate, and hence, the power input; the depth of the molten pool increases with the increase in melting speed. It is concluded that a transient heat transfer model has to be used to obtain reliable input information for the entire, operatina time. 展开更多
关键词 esr Slab ingot Mathematical model Shape of molten metal pool
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EAF+LF(VD)-ESR双联法生产30CrMnSiA电渣钢的工艺优化 被引量:1
2
作者 张洲 周从惠 《特殊钢》 北大核心 2007年第1期49-50,共2页
大冶特钢以传统工艺EAF+LF-轧制250mm×250mm轧坯生产的30CrMnSiA合金钢1.2t电渣锭母材,钢锭上部易产生裂纹。经采用优化工艺EAF+LF(VD)-Φ320mm铸棒生产ESR母材,并控制母材中(%):≤0.003Pb、≤O.015Sn、≤0.030As、... 大冶特钢以传统工艺EAF+LF-轧制250mm×250mm轧坯生产的30CrMnSiA合金钢1.2t电渣锭母材,钢锭上部易产生裂纹。经采用优化工艺EAF+LF(VD)-Φ320mm铸棒生产ESR母材,并控制母材中(%):≤0.003Pb、≤O.015Sn、≤0.030As、≤O.015(Pb+Sn)及0.020~0.035Ti;供电与水温均用计算机控制。结果使ESR充填比由0.40提高至0.53,电渣电耗下降200kWh/t,母材至电渣锭的金属收得率由82.41%提高至93.75%,废品量由109.55kg/t降低到29.42kg/t,生产周期缩短7~10天。 展开更多
关键词 电渣钢锭 表面质量 工艺优化
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ESR Φ215mm钢锭表面缺陷原因分析
3
作者 范新英 《河北冶金》 2008年第1期47-49,共3页
分析了ESR Φ215mm钢锭表面缺陷产生的原因,提出了相应的解决措施,取得了很好效果。
关键词 esr 钢锭 表面缺陷
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大型H13模具钢电渣重熔工艺研究 被引量:2
4
作者 樊应剑 巴钧涛 康永斌 《大型铸锻件》 2023年第2期16-20,共5页
随着电渣钢锭直径逐渐增大,其成分宏观偏析、缩孔疏松及碳化物析出也越来越严重,尤其是高碳高合金钢。采用三相双极串联结构的120 t电渣重熔炉,以大型H13热挤压模具生产实际为例,从电极准备、渣系选择、熔速控制、脱氧制度及补缩等重点... 随着电渣钢锭直径逐渐增大,其成分宏观偏析、缩孔疏松及碳化物析出也越来越严重,尤其是高碳高合金钢。采用三相双极串联结构的120 t电渣重熔炉,以大型H13热挤压模具生产实际为例,从电极准备、渣系选择、熔速控制、脱氧制度及补缩等重点工艺方面进行了论述。 展开更多
关键词 模具钢 电渣重熔 电渣锭
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锻钢冷轧工作辊冶金质量剖析与电渣工艺改进
5
作者 霍振全 杨立锋 《特殊钢》 2023年第6期12-18,共7页
对锻钢冷轧工作辊的冶金质量缺陷的夹杂物超标、碳化物偏析及表面随机缺陷(DRS)三个典型问题进行深入研究和剖析。通过采用改进电渣密封罩和电渣气氛保护,氧浓度在0.0010%左右,夹杂物超标率降低4%~5%;通过电渣水冷强化对水质和进水温度... 对锻钢冷轧工作辊的冶金质量缺陷的夹杂物超标、碳化物偏析及表面随机缺陷(DRS)三个典型问题进行深入研究和剖析。通过采用改进电渣密封罩和电渣气氛保护,氧浓度在0.0010%左右,夹杂物超标率降低4%~5%;通过电渣水冷强化对水质和进水温度的改善,控制进水温度15~35℃,进回水水温差4~5℃,液析碳化物偏析合格率接近100%;通过电渣锭细长化改变电渣锭的规格,表面随机缺陷DRS合格率由85%提升至92%,冷轧工作辊冶金质量得到有效改善。 展开更多
关键词 冷轧工作辊冶金质量 电渣气氛保护改进 电渣水冷强化改善 电渣锭细长化改变
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电渣重熔大型钢锭的数值模拟 被引量:5
6
作者 董艳伍 姜周华 +2 位作者 赵海明 张新法 李正邦 《材料与冶金学报》 CAS 2011年第B03期119-122,共4页
大型钢锭是核电、石化等行业的必备材料,电渣重熔是生产大型高质钢锭的有效方法.本文对采用单电极、三电极和四电极电渣重熔生产80t钢锭的体系进行了数值模拟和分析,结果表明,在生产大型钢锭时,四电极的布置方式更有利于钢锭质量的控制.
关键词 电渣重熔 大型钢锭 数学模拟 质量控制
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电渣重熔锭ANF-6熔渣渣皮形成的分析 被引量:9
7
作者 尧军平 耿茂鹏 +3 位作者 马新生 杨晓军 饶磊 杨龙山 《特殊钢》 北大核心 2004年第2期25-26,共2页
在 16 0kW ,Φ10 0mm× 35 0mm结晶器电渣炉对 4 5钢 2 6 0kg锭重熔过程中形成的 5mm厚ANF 6熔渣 (70 %CaF2 +30 %Al2 O3 )渣皮成分和岩相分析表明 ,渣皮有分层现象 ,靠近结晶器一侧和靠近电渣锭一侧渣皮中的Al2 O3 含量较高 ,为 6 ... 在 16 0kW ,Φ10 0mm× 35 0mm结晶器电渣炉对 4 5钢 2 6 0kg锭重熔过程中形成的 5mm厚ANF 6熔渣 (70 %CaF2 +30 %Al2 O3 )渣皮成分和岩相分析表明 ,渣皮有分层现象 ,靠近结晶器一侧和靠近电渣锭一侧渣皮中的Al2 O3 含量较高 ,为 6 9 2 4 %~ 75 6 2 % ,CaF2 为 2 1 4 6 %~ 2 8 36 % ,渣皮中心 3mm处Al2 O3 含量仅为15 84 % ,CaF2 含量为 81 0 6 %。提出重熔锭上周缘形成“环形小熔池”的熔渣凝固机理 ;采用过冷度大 ,熔点低的熔渣所重熔的电渣钢锭的表面质量比采用熔点高、过冷度小的熔渣的电渣锭表面质量高。 展开更多
关键词 电渣重熔 熔渣 渣皮 电渣锭 表面质量
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大型板坯电渣重熔过程的脱氧热力学模型 被引量:2
8
作者 耿鑫 李星 +1 位作者 姜周华 李万明 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第8期1132-1135,共4页
以12Cr2Mo1R钢所用渣系为研究对象,选择Al作为脱氧剂,建立脱氧热力学模型.在不同的Al添加量条件下对12Cr2Mo1R钢熔渣-金属界面处各物质的平衡质量分数进行计算,分析各物质平衡质量分数随Al添加量的变化规律,为在给定Al添加量条件下进行... 以12Cr2Mo1R钢所用渣系为研究对象,选择Al作为脱氧剂,建立脱氧热力学模型.在不同的Al添加量条件下对12Cr2Mo1R钢熔渣-金属界面处各物质的平衡质量分数进行计算,分析各物质平衡质量分数随Al添加量的变化规律,为在给定Al添加量条件下进行终点成分预报,以及根据钢种成分要求选择Al添加量范围提供理论依据.结果表明,随Al添加量的增加,Si,Mn,Al,Al2O3的平衡质量分数呈上升趋势;SiO2,MnO,FeO的平衡质量分数呈下降趋势.若仅从Si,Mn,Al成分合格的角度考虑,Al的添加量占吨钢的百分比不能超过0.2%. 展开更多
关键词 大型板坯 电渣重熔 脱氧 热力学模型 12CR2MO1R
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电渣重熔大型板坯的质量控制 被引量:5
9
作者 耿鑫 姜周华 《材料与冶金学报》 CAS 2011年第B03期86-90,94,共6页
电渣重熔大型板坯的内部质量问题主要是氢含量的控制和偏析的控制;电渣重熔大型板坯的表面质量问题主要为波纹、重皮或漏渣以及凹陷或铸锭不饱满等表面缺陷.本文旨在总结前人工作的基础上,结合生产实际探讨电渣重熔大型板坯的质量控制方法.
关键词 电渣重熔 大型板坯 质量控制
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电渣连铸锭表面质量的影响因素 被引量:1
10
作者 刘福斌 臧喜民 +1 位作者 姜周华 耿鑫 《特殊钢》 北大核心 2009年第3期22-24,共3页
渣皮的厚度、均匀性和力学性能是影响抽锭电渣钢锭表面质量的主要因素。薄而均匀渣皮是获得良好连铸锭表面质量的关键。文中分析了渣池电流密度分布、结晶器壁附近的热传导条件、渣成分和"高温区"温度变化等因素对渣皮厚度的... 渣皮的厚度、均匀性和力学性能是影响抽锭电渣钢锭表面质量的主要因素。薄而均匀渣皮是获得良好连铸锭表面质量的关键。文中分析了渣池电流密度分布、结晶器壁附近的热传导条件、渣成分和"高温区"温度变化等因素对渣皮厚度的影响。生产试验表明,通过控制操作温度和渣系成分获得薄而均匀的渣皮,并确保渣系具备长渣形式和适当的高温强度及塑性可得到良好表面质量的电渣连铸锭。 展开更多
关键词 电渣连铸锭 渣皮厚度 表面质量
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Incoloy800H合金大型电渣扁锭的铸态组织研究 被引量:1
11
作者 胡弘剑 马天军 +4 位作者 蒙肇斌 纪仁峰 石磊 刘尚潭 廖洪军 《材料开发与应用》 CAS 2010年第6期22-24,32,共4页
对耐蚀合金Incoloy800H大型电渣扁锭进行了低倍组织、高倍组织和元素偏析等分析,掌握了其铸态组织形貌及成分偏析的特点,为今后耐蚀合金大型电渣扁锭开发作参考和指导。
关键词 Incoloy800H 电渣扁锭 铸态组织
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H13模具钢电渣重熔过程Mg的烧损动力学 被引量:1
12
作者 宁博 李晶 +2 位作者 王亮亮 李勇勇 周朝刚 《河南冶金》 2012年第6期13-15,29,共4页
研究了电渣重熔过程,H13模具钢中镁含量变化。结果表明:CaF2-Al2O3-CaO-MgO-SiO2渣系下,重熔过程中Mg的总烧损量达到90%左右,其中50%发生在电极在渣池内熔化阶段;[Mg2+]由渣-钢界面向渣中的传质为Mg烧损的限制性环节;计算得到了CaF2-Al2... 研究了电渣重熔过程,H13模具钢中镁含量变化。结果表明:CaF2-Al2O3-CaO-MgO-SiO2渣系下,重熔过程中Mg的总烧损量达到90%左右,其中50%发生在电极在渣池内熔化阶段;[Mg2+]由渣-钢界面向渣中的传质为Mg烧损的限制性环节;计算得到了CaF2-Al2O3-CaO-MgO-SiO2渣系中[Mg2+]的传质参数为8.36×10-4mm/s。 展开更多
关键词 Mg 电极 电渣锭 渣动 力学
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电渣炉渣皮形成机理研究 被引量:1
13
作者 孟庆虎 许立伟 牛瑞新 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2012年第4期265-267,共3页
采用Φ710 mm×2 050 mm结晶器,ANF-6渣系,利用电渣炉生产5 t重模具钢RH13电渣锭.对重熔后产生6 mm厚度的渣皮进行断面纵向成分分析,发现渣皮形成具有分层现象,验证了渣皮"环形小熔池"渣皮形成机理.并由此提出控制渣皮厚... 采用Φ710 mm×2 050 mm结晶器,ANF-6渣系,利用电渣炉生产5 t重模具钢RH13电渣锭.对重熔后产生6 mm厚度的渣皮进行断面纵向成分分析,发现渣皮形成具有分层现象,验证了渣皮"环形小熔池"渣皮形成机理.并由此提出控制渣皮厚度的控制要素:在一定范围内结晶器水温越高、铸锭收缩率越小、输入功率越大会使渣皮越薄.其中铸锭的收缩率是影响渣皮厚薄的最关键因素. 展开更多
关键词 电渣钢锭 渣皮 凝固
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氩气流量、渣系和加Al粉对1Cr21Ni5Ti钢保护气氛重熔锭[Ti]的影响 被引量:2
14
作者 王海江 徐朋 杨松 《特殊钢》 北大核心 2015年第6期23-25,共3页
生产试验了氩气流量(15~45 L/min),三元(/%:63CaF2,27A1203,10CaO)、四元(/%:53CaF2,22Al203,20CaO,5MgO)和五元(/%:50CaF2,22A1203,20CaO,5MgO,3Ti02)渣系和重熔过程加Al粉对3 t保护气氛重熔1Cr21Ni5Ti钢锭[/%:0.09~0.14C,... 生产试验了氩气流量(15~45 L/min),三元(/%:63CaF2,27A1203,10CaO)、四元(/%:53CaF2,22Al203,20CaO,5MgO)和五元(/%:50CaF2,22A1203,20CaO,5MgO,3Ti02)渣系和重熔过程加Al粉对3 t保护气氛重熔1Cr21Ni5Ti钢锭[/%:0.09~0.14C,≤0.80Mn,≤0.80Si,≤0.025S,≤0.035P,4.8~5.8Ni,20~22Cr,5×(C-0.02)~0.65Ti]中[Ti]的影响。结果表明,增加氩气流量,采用五元渣系和重熔过程均匀加入Al粉可使重熔锭平均钛的烧损△[Ti]≤0.15%。采用优化工艺在6 t保护气氛电渣炉,填充比0.58,电流12 500~13 500 A,电压40~43 V,五元渣系,氩气流量30 L/min,重熔1Cr21Ni5Ti钢的结果表明,电渣锭成分稳定,C含量0.090%~0.091%;Ti含量0.46%~0.52%。 展开更多
关键词 3t和6t保护气氛电渣重熔锭 1Cr21Ni5Ti钢 渣系 工艺参数 钛烧损
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大规格抽锭式电渣锭生产工艺实践 被引量:2
15
作者 闫崇榜 邵红霞 王晓明 《一重技术》 2021年第3期54-57,共4页
介绍某国产电渣炉抽锭生产Ф800 mm电渣锭的过程、设备及工艺情况,对产品的试制生产过程及检验结果进行描述,并对实践中遇到的问题进行讨论,针对解决方法提出意见和建议。
关键词 电渣锭 抽锭式 设备 工艺
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GH3030合金电渣重熔Al、Ti成分控制分析 被引量:5
16
作者 王信才 《特钢技术》 CAS 2006年第2期7-9,共3页
对GH3030合金电渣重熔成(?)55 0mm钢锭,第1批试制生产电渣锭烧Ti增Al的主要原因进行了分析讨论,得出:在电渣重熔初期,渣中TiO_2含量很低,而Al_2O_3含量很高,为保持平衡常数KT为一定值,化学反应:3 [Ti]+2(Al_2O_3)□4[Al]+3(TiO_2)向... 对GH3030合金电渣重熔成(?)55 0mm钢锭,第1批试制生产电渣锭烧Ti增Al的主要原因进行了分析讨论,得出:在电渣重熔初期,渣中TiO_2含量很低,而Al_2O_3含量很高,为保持平衡常数KT为一定值,化学反应:3 [Ti]+2(Al_2O_3)□4[Al]+3(TiO_2)向右进行,在钢锭下部[Ti]把渣中(Al_2O_3)的(Al^(3+))还原成[Al]而进入钢中,使钢锭大头端Al成分不合格,为此采取向渣中加入一定量的TiO_2粉,能使钢锭Al、Ti成分得到有效控制。 展开更多
关键词 GH3030合金 电渣重熔 大锭型 成分控制
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不锈钢022Cr25Ni22Mo2N电渣锭锻造裂纹原因分析和工艺改进 被引量:2
17
作者 张军 李造宇 +2 位作者 杨娥 张永强 贾余超 《特殊钢》 北大核心 2018年第6期40-42,共3页
20 t EAF-VOD-LF-VD-铸棒-2. 5 t电渣重熔锭锻成Φ200 mm圆棒上发现大量表面横向裂纹,采用扫描电镜对裂纹的微观形貌进行观察,分析结果表明,裂纹是由于锻造前加热温度过高,导致了晶界熔融而造成的。通过试验和生产实践得出,022Cr25Ni22M... 20 t EAF-VOD-LF-VD-铸棒-2. 5 t电渣重熔锭锻成Φ200 mm圆棒上发现大量表面横向裂纹,采用扫描电镜对裂纹的微观形貌进行观察,分析结果表明,裂纹是由于锻造前加热温度过高,导致了晶界熔融而造成的。通过试验和生产实践得出,022Cr25Ni22Mo2N钢电渣锭加热温度由原1 180℃降至1 110℃时,消除了锻材裂纹。 展开更多
关键词 不锈钢022Cr25Ni22Mo2N 电渣锭 锻造 裂纹 过热
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G20CrNi2MoA渗碳轴承钢单支臂生产工艺实践 被引量:1
18
作者 黄宇彬 《大型铸锻件》 2014年第4期36-37,22,共3页
通过设计专用结晶器,优化重熔工艺,成功实现G20CrNi2MoA电渣锭单支臂生产。
关键词 G20CrNi2MoA 电渣锭 单支臂
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电渣重熔锭的直径和压缩比对M2高速钢碳化物不均度的影响 被引量:2
19
作者 邵青立 谢志彬 张国平 《特殊钢》 北大核心 2015年第3期21-22,共2页
统计回归分析了M2高速钢(/%:0.85~0.90C,5.8~6.2W,4.6~5.0Mo,3.8~4.4Cr,1.75~1.95V)电渣锭直径(φ250 mm~φ400 mm)和压缩比(11.10~92.46)对钢材(φ26 mm~φ120 mm)碳化物不均度的影响,并建立了回归方程,以预测钢材的碳化物不... 统计回归分析了M2高速钢(/%:0.85~0.90C,5.8~6.2W,4.6~5.0Mo,3.8~4.4Cr,1.75~1.95V)电渣锭直径(φ250 mm~φ400 mm)和压缩比(11.10~92.46)对钢材(φ26 mm~φ120 mm)碳化物不均度的影响,并建立了回归方程,以预测钢材的碳化物不均度级别。结果表明,当压缩比小于20时,随压缩比增加,钢中碳化物不均度降低显著,压缩比超过20时,随压缩比增加,钢中碳化物不均度降低较小;相同压缩比下小规格钢材锻轧材碳化物不均度级别较小。 展开更多
关键词 高速钢M2 电渣重熔 锭型 压缩比 碳化物不均匀度
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Mn18Cr18N电渣重熔钢锭凝固组织的CA法模拟
20
作者 朱花 何文武 陈慧琴 《铸造技术》 CAS 2020年第12期1180-1185,共6页
借助PROCAST软件的元胞自动机(CA)微观组织模拟方法,分析了Ф300 mm(Ф100 mm)×350 mm Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢空心钢锭的电渣重熔凝固工艺,确定了合理的凝固工艺参数、冷却条件、凝固晶粒组织的形核密度与生长速度。在此基础上... 借助PROCAST软件的元胞自动机(CA)微观组织模拟方法,分析了Ф300 mm(Ф100 mm)×350 mm Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢空心钢锭的电渣重熔凝固工艺,确定了合理的凝固工艺参数、冷却条件、凝固晶粒组织的形核密度与生长速度。在此基础上,分析了Ф712 mm(Ф308 mm)×1202 mm空心钢锭电渣重熔金属熔池形状和底部冷却条件对凝固组织特征的影响。结果表明,电渣重熔熔速(渣-金界面上涨速度)控制在0.1 mm·s^-1以下,可以获得理想的熔池形状和凝固柱状晶组织;底部传热系数达到500 W·m^2·K^-1可提供足够的冷却能力,并获得最大尺寸的底部柱状晶区。 展开更多
关键词 MN18CR18N 电渣重熔 空心钢锭 柱状晶凝固组织 CA法
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