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Stability analysis of the sliding process of the west slope in Buzhaoba Open-Pit Mine 被引量:1
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作者 Ning Fang Ji Changsheng Garmondyu E.Crusoe Jr. 《International Journal of Mining Science and Technology》 SCIE EI CSCD 2016年第5期869-875,共7页
To study the stability of the west slope in Buzhaoba Open-Pit Mine and determine the aging stability coefficient during slide mass development, the deformation band of the west slope and the slide mass structure of th... To study the stability of the west slope in Buzhaoba Open-Pit Mine and determine the aging stability coefficient during slide mass development, the deformation band of the west slope and the slide mass structure of the 34,600 profile are obtained on the basis of hydrology, geology, and monitoring data.The residual thrust method is utilized to calculate the stability coefficients, which are 1.225 and 1.00 under sound and transfixion conditions, respectively. According to the rock damage and fragmentation and the principle of mechanical parameter degradation, the mechanical models of the slide mass development of the hard and soft rock slopes are established. An integrated model for calculating the slope stability coefficient is built considering water, vibration, and other external factors that pertain to the structural plane damage mechanism and the generating mechanism of the sliding mass. The change curve of the stability coefficient in the slide mass development is obtained from the relevant analyses,and afterwards, the stability control measures are proposed. The analysis results indicate that in the cracking stage of the hard rock, the slope stability coefficient decreases linearly with the increase in the length Lbof the hard rock crack zone. The linear slope is positively correlated to rock cohesion c. In the transfixion stage of the soft rock, the decrease speed of the stability coefficient is positively correlated to the residual strength of the soft rock. When the slope is stable, the stability coefficient is in a quadratic-linear relationship with the decreased height Dh of the side slope and in a linear relationship with anchoring force P. 展开更多
关键词 open-pit mine Side slope Sliding process Aging stability crack zone
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高钢级管道环焊缝失效机理探讨与思考
2
作者 戴联双 《中国安全生产科学技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第S02期93-100,共8页
为探究高钢级管道环缝失效事故的本征特征原因并提出改进意见,从理论框架、多尺度表征、成份组织性能、焊接结构4个方面研究高钢级管道环缝的失效机理。研究结果表明:高钢级环缝裂纹发生于环缝建设期而非运营期,以及管道建设中的低强度... 为探究高钢级管道环缝失效事故的本征特征原因并提出改进意见,从理论框架、多尺度表征、成份组织性能、焊接结构4个方面研究高钢级管道环缝的失效机理。研究结果表明:高钢级环缝裂纹发生于环缝建设期而非运营期,以及管道建设中的低强度匹配会增加环缝发生塑性失效或因塑性失效引发韧性劣化的风险;提出X80钢化学成分精准化调控和铌钒新成分体系钢2种方案;通过断裂韧性、应力集中计算,揭示焊接结构可靠性和承载能力的本质问题。研究结果可为系统性保障高钢级管道环焊缝运行安全性提供可靠依据和有效建议。 展开更多
关键词 高钢级管道 环焊缝 失效机理 热影响区 裂纹尖端张开位移(CTOD)
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车载作用下多跨变截面损伤梁的振动特性 被引量:3
3
作者 殷新锋 方志 《振动工程学报》 EI CSCD 北大核心 2008年第4期387-393,共7页
将车辆视为7自由度的整车模型,桥梁为多跨变截面的混凝土梁,裂缝分成开口裂缝和呼吸裂缝两种类型,建立了多跨变截面的损伤混凝土梁的车桥耦合方程;编制了相应的计算程序,结果表明了本方法的正确性。数值分析表明:相同条件下,呼吸裂缝所... 将车辆视为7自由度的整车模型,桥梁为多跨变截面的混凝土梁,裂缝分成开口裂缝和呼吸裂缝两种类型,建立了多跨变截面的损伤混凝土梁的车桥耦合方程;编制了相应的计算程序,结果表明了本方法的正确性。数值分析表明:相同条件下,呼吸裂缝所对应DFC的绝对值约为开口裂缝对应绝对值的1.55倍,故忽略呼吸裂缝随载荷张开与闭合的特性是不可取的;裂缝参数、裂缝位置等对耦合系统振动特性影响很大,如当裂缝参数α值从0.2变化到0.4时,对应的DFC绝对值增大1.95倍,且随着裂缝区域出现越多,各阶振动频率减小越快。 展开更多
关键词 多跨变截面损伤桥梁 开口裂缝 呼吸裂缝 振动特性
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压裂泵头体内腔相贯线裂尖塑性区计算与分析 被引量:4
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作者 周思柱 魏超 +1 位作者 华剑 张思 《中国科技论文》 CAS 北大核心 2018年第16期1926-1930,共5页
针对压裂泵泵头体主要失效形式,建立了含裂纹缺陷压裂泵泵头体有限元模型,分析了不同初始裂纹及工作压力情况下裂纹前缘塑性区长度,依据最大张开位移(maximum crack opening displacement,MCOD)拟合了裂纹前缘θ=0°及θ=90°... 针对压裂泵泵头体主要失效形式,建立了含裂纹缺陷压裂泵泵头体有限元模型,分析了不同初始裂纹及工作压力情况下裂纹前缘塑性区长度,依据最大张开位移(maximum crack opening displacement,MCOD)拟合了裂纹前缘θ=0°及θ=90°处裂尖塑性区长度多项式。结果表明:内腔相贯线处裂纹前缘3°≤θ≤87°处裂尖应力状态接近平面应变状态,裂尖塑性区长度与初始裂纹及工作压力呈正相关,应用Irwin公式计算的塑性区长度能较好地吻合有限元结果;裂纹前缘θ=0°及θ=90°处于平面应变与平面应力的过渡状态,拟合的塑性区多项式与MCOD及初始裂纹有关,为研究裂尖塑性区对泵头体裂纹扩展的影响提供了一种方法。 展开更多
关键词 泵头体 内腔相贯线 裂纹前缘 塑性区长度 最大张开位移
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弹塑性材料中裂纹的仿真研究 被引量:2
5
作者 李成 铁瑛 郑艳萍 《应用基础与工程科学学报》 EI CSCD 2011年第5期810-816,共7页
针对含裂纹的弹塑性材料结构,根据弹塑性断裂理论分析了裂纹增长的条件.建立了基于裂纹尖端存在塑性区的计算模型,得到了描述含裂纹弹塑性材料在外荷载作用下的塑性区尺寸及塑性区前端裂纹张开位移的解析解.按照所建立的计算模型对不同... 针对含裂纹的弹塑性材料结构,根据弹塑性断裂理论分析了裂纹增长的条件.建立了基于裂纹尖端存在塑性区的计算模型,得到了描述含裂纹弹塑性材料在外荷载作用下的塑性区尺寸及塑性区前端裂纹张开位移的解析解.按照所建立的计算模型对不同的裂纹长度、不同的外荷载对塑性区尺寸及张开位移的影响进行探讨.并给出了材料在外荷载作用下破坏的临界应力强度因子曲线. 展开更多
关键词 弹塑性材料 裂纹 仿真 塑性区尺寸 张开位移 临界应力强度因子
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裂尖张开位移与伸张区宽度的关系 被引量:1
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作者 尹建成 刘瑞堂 +1 位作者 郝丽丽 周志方 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2006年第10期5-7,20,共4页
采用屈服强度在138-878 MPa之间的几种材料的试验数据,考查了前人提出的材料性能对伸张区宽度与裂尖张开位移比值(WSZ/δ)的影响规律。结果表明:Prantl提出WSZ/δ的值与材料的应变硬化指数和屈服强度之间的关系与试验结果吻合较差,根... 采用屈服强度在138-878 MPa之间的几种材料的试验数据,考查了前人提出的材料性能对伸张区宽度与裂尖张开位移比值(WSZ/δ)的影响规律。结果表明:Prantl提出WSZ/δ的值与材料的应变硬化指数和屈服强度之间的关系与试验结果吻合较差,根本原因在于其推导过程中采用的假设前后矛盾。WSZ/δ值与流变应力呈近似线性关系,而不是呈正比关系。 展开更多
关键词 裂尖张开位移 伸张区宽度 流变应力
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圆盘状裂纹前缘塑性区尺寸及张开位移估计 被引量:1
7
作者 吴祥法 范天佑 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 1999年第2期117-122,共6页
将Dugdale模型推广到三维裂纹问题计算了圆盘状裂纹前缘塑性区尺寸,并结合断裂力学中的Barenblat-Dugdale裂纹模型和三维J-积分原理计算了圆盘状裂纹前缘张开位移,得到了J-积分与裂纹张开位移的关系。最... 将Dugdale模型推广到三维裂纹问题计算了圆盘状裂纹前缘塑性区尺寸,并结合断裂力学中的Barenblat-Dugdale裂纹模型和三维J-积分原理计算了圆盘状裂纹前缘张开位移,得到了J-积分与裂纹张开位移的关系。最后用非线性有限元方法对圆盘状裂纹的前缘塑性区尺寸作了数值分析,确定了公式中的未知常数,并对其正确性作了数值验证。 展开更多
关键词 圆盘状 裂纹 三维 J-积分 塑性区尺寸 张开位移
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TCS不锈钢焊接接头CTOD断裂韧度试验研究 被引量:5
8
作者 李加良 李践桥 +2 位作者 武永亮 霍立兴 张玉风 《焊接》 北大核心 2007年第7期17-20,共4页
在TCS不锈钢前期焊接试验中发现其焊接接头热影响区的冲击吸收功值在熔合线附近较低,原因是接头热影响区晶粒粗大所致。为了解TCS不锈钢焊接接头发生脆性裂纹的温度,进行了TCS不锈钢焊接接头CTOD断裂韧度试验研究,试验结果得出了发生脆... 在TCS不锈钢前期焊接试验中发现其焊接接头热影响区的冲击吸收功值在熔合线附近较低,原因是接头热影响区晶粒粗大所致。为了解TCS不锈钢焊接接头发生脆性裂纹的温度,进行了TCS不锈钢焊接接头CTOD断裂韧度试验研究,试验结果得出了发生脆性裂纹的温度。从试验结果和使用情况得出相应的结论,为今后的进一步研究奠定了基础。 展开更多
关键词 TCS不锈钢 焊接试验 焊接热影响区 裂纹热影响区 裂纹尖端张开位移 断裂韧度
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哈密顿体系在断裂力学Dugdale模型中的应用 被引量:4
9
作者 王承强 姚伟岸 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2003年第3期151-154,共4页
利用平面扇形域哈密顿体系的方程 ,通过分离变量法及共轭辛本征函数向量展开法 ,以解析的方法推导出基于Dugdale模型的平面裂纹弹塑性解析元列式。将该解析元与有限元相结合 ,构成半解析的有限元法 ,可求解任意几何形状和荷载平板裂纹的... 利用平面扇形域哈密顿体系的方程 ,通过分离变量法及共轭辛本征函数向量展开法 ,以解析的方法推导出基于Dugdale模型的平面裂纹弹塑性解析元列式。将该解析元与有限元相结合 ,构成半解析的有限元法 ,可求解任意几何形状和荷载平板裂纹的Dugdale模型问题。数值计算结果表明本文方法对该类问题的求解是十分有效的 ,并有较高的精度。 展开更多
关键词 断裂力学 DUGDALE模型 哈密顿体系 塑性区尺寸 裂纹张开位移 半解析有限元法
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循环压载下缺口旁疲劳裂纹扩展 被引量:1
10
作者 贺斌 傅祥炯 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 1997年第2期51-54,共4页
对承受循环压载的缺口试件的疲劳问题进行了试验和理论研究。结果表明,疲劳裂纹是在残余拉应力和循环压应力作用下萌生和扩展的,压塑性变形是裂纹萌生和扩展的必要条件。循环压载下仍存在着裂纹张开和裂纹闭合,其机理与拉伸循环下不... 对承受循环压载的缺口试件的疲劳问题进行了试验和理论研究。结果表明,疲劳裂纹是在残余拉应力和循环压应力作用下萌生和扩展的,压塑性变形是裂纹萌生和扩展的必要条件。循环压载下仍存在着裂纹张开和裂纹闭合,其机理与拉伸循环下不同。以试验中采用的LY12CZ材料边缺口试件为例,提出了考虑裂纹闭合效应的扩展率计算模型,结果与试验吻合得较好。研究表明,“裂纹只有在张开的情况下才能扩展”的观点同样适用于压疲劳问题。 展开更多
关键词 循环压缩载荷 压缩塑性区 疲劳裂纹扩展
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基于起裂韧度准则的混凝土裂缝黏聚区特性 被引量:2
11
作者 卿龙邦 聂雅彤 《水利水电科技进展》 CSCD 北大核心 2017年第2期37-42,共6页
基于起裂韧度扩展准则和黏聚裂缝模型研究混凝土断裂全过程中的裂缝尖端黏聚区特性;利用不同尺寸的带裂缝三点弯曲梁试件,计算得到了裂缝尖端黏聚区的长度、黏聚力、裂缝张开位移等,并采用现有试验成果和有限元方法计算成果对本文结果... 基于起裂韧度扩展准则和黏聚裂缝模型研究混凝土断裂全过程中的裂缝尖端黏聚区特性;利用不同尺寸的带裂缝三点弯曲梁试件,计算得到了裂缝尖端黏聚区的长度、黏聚力、裂缝张开位移等,并采用现有试验成果和有限元方法计算成果对本文结果进行了验证。分析结果表明:最大黏聚区长度以及峰值时刻对应的临界黏聚区长度随试件尺寸增大而逐渐增大,最大黏聚区长度受拉伸软化曲线影响;裂缝断裂全过程曲线受软化曲线影响较小;当外荷载达到峰值后裂缝张开位移近似为线性分布,黏聚力分布受拉伸软化曲线影响较大。 展开更多
关键词 混凝土 黏聚区 起裂韧度 裂缝张开位移 黏聚力
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材料损伤的约束应力区裂纹模型与求解 被引量:2
12
作者 唐雪松 魏天添 《长沙理工大学学报(自然科学版)》 CAS 2014年第2期32-36,共5页
以约束应力描述材料的损伤程度,约束应力的大小和分布取决于材料的损伤状态,建立了描述材料破坏过程的约束应力区裂纹模型。考虑约束应力为线性分布,在远场均匀拉应力作用下,采用Muskhelishivili方法对I型约束应力区裂纹模型进行求解,... 以约束应力描述材料的损伤程度,约束应力的大小和分布取决于材料的损伤状态,建立了描述材料破坏过程的约束应力区裂纹模型。考虑约束应力为线性分布,在远场均匀拉应力作用下,采用Muskhelishivili方法对I型约束应力区裂纹模型进行求解,得到了应力强度因子与裂纹张开位移的解析解。并通过数值计算研究了各因素对应力强度因子与裂纹张开位移的影响。 展开更多
关键词 断裂力学 I型裂纹 应力强度因子 裂纹张开位移 约束应力区
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纤维增强混凝土断裂过程区试验研究 被引量:4
13
作者 武艳霞 《华北工学院学报》 CAS 2000年第3期214-217,共4页
目的 研究纤维增强混凝土的韧性 .方法 利用激光散斑法对混凝土及纤维增强混凝土切口梁的断裂过程区进行了研究 .结果 对失稳断裂前微裂纹发展的全过程进行了跟踪测量 ,并得到了载荷与裂纹尖端张开位移 P-d CTO曲线 .结论 断裂过程... 目的 研究纤维增强混凝土的韧性 .方法 利用激光散斑法对混凝土及纤维增强混凝土切口梁的断裂过程区进行了研究 .结果 对失稳断裂前微裂纹发展的全过程进行了跟踪测量 ,并得到了载荷与裂纹尖端张开位移 P-d CTO曲线 .结论 断裂过程区呈不规则狭长带状形 ,且混凝土中加入纤维后微裂纹区的扩展受到限制 ,使主裂纹的亚临界扩展长度、临界裂纹尖端张开位移增加 。 展开更多
关键词 纤维增强混凝土 断裂过程区 激光散斑法
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Ⅰ型和Ⅱ型Dugdale模型解析元列式及其半解析有限元法 被引量:3
14
作者 王承强 郑长良 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2005年第6期37-40,68,共5页
利用弹性平面扇形域哈密顿体系的方程,通过分离变量法及共轭辛本征函数向量展开法,推导了两个圆形奇异超级解析单元列式,这两个超级单元能够分别准确地描述Ⅰ型和Ⅱ型Dugdale模型平面裂纹尖端场。将该解析元与有限元相结合,构成半解析... 利用弹性平面扇形域哈密顿体系的方程,通过分离变量法及共轭辛本征函数向量展开法,推导了两个圆形奇异超级解析单元列式,这两个超级单元能够分别准确地描述Ⅰ型和Ⅱ型Dugdale模型平面裂纹尖端场。将该解析元与有限元相结合,构成半解析的有限元法,可求解任意几何形状和载荷的Ⅰ型或Ⅱ型裂纹基于Dugdale模型的裂纹尖端塑性区尺寸和裂纹尖端张开位移(CTOD)或裂纹尖端滑开位移(CTSD)的计算问题。对典型算例的计算结果表明方法简单有效,具有令人满意的精度。 展开更多
关键词 DUGDALE模型 塑性区尺寸 裂纹尖端张开位移 裂纹尖端滑开位移 哈密顿体系 半解析有限元法
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I型裂纹尖端约束应力区模型及其解析解 被引量:5
15
作者 高常辉 唐雪松 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期883-888,994,共7页
考虑了I型裂纹尖端损伤区域内三种不同的约束应力分布形式,即右三角分布形式(情况A)、均匀分布形式(情况B)、左三角分布形式(情况C),并采用复变函数方法求得了应力强度因子与裂纹张开位移的解析解;在此基础上,通过数值计算得到了应力强... 考虑了I型裂纹尖端损伤区域内三种不同的约束应力分布形式,即右三角分布形式(情况A)、均匀分布形式(情况B)、左三角分布形式(情况C),并采用复变函数方法求得了应力强度因子与裂纹张开位移的解析解;在此基础上,通过数值计算得到了应力强度因子和裂纹张开位移随约束应力区长度、约束应力大小以及分布形式的变化规律。研究结果表明:随裂尖材料损伤程度的增加,裂尖损伤区内约束应力减小,应力强度因子和裂纹张开位移增大;约束应力的分布形式对应力强度因子和裂纹张开位移有显著影响;相对于其他区域,约束应力对裂纹尖端区域裂纹张开位移的影响较大。然而,对于裂尖损伤区域的形成与作用荷载、材料性质、构件几何尺寸之间的关系,还需要进行更为深入的研究。 展开更多
关键词 D-B模型 I型裂纹 裂纹尖端区 约束应力区 应力强度因子 裂纹张开位移
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关于加气混凝土断裂过程区的研究
16
作者 马锠臣 冯乃谦 《混凝土》 CAS CSCD 北大核心 2008年第11期4-6,15,共4页
在对加气混凝土三点弯曲加载梁试件不同初始裂纹相对长度情况下,载荷-裂纹口张开位移-初始裂纹尖端张开位移-初始裂纹尖端韧带沿直线方向若干测点张开位移全曲线进行了系统研究。结果表明:在全曲线下降段沿初始裂纹及其韧带直线方向张... 在对加气混凝土三点弯曲加载梁试件不同初始裂纹相对长度情况下,载荷-裂纹口张开位移-初始裂纹尖端张开位移-初始裂纹尖端韧带沿直线方向若干测点张开位移全曲线进行了系统研究。结果表明:在全曲线下降段沿初始裂纹及其韧带直线方向张开位移呈线性分布;平均裂纹张开角与裂纹口张开位移呈线性关系,且该关系不决定于初始裂纹相对长度;在载荷水平一定时,初始裂纹相对长度较小时,平均裂纹张开角较小,断裂过程区长度较大。 展开更多
关键词 加气混凝土 平均裂纹张开角 裂纹口张开位移 初始裂纹相对长度 断裂过程区
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SCT试样断裂试验研究
17
作者 魏安安 李泽震 李毅 《化工机械》 CAS 1999年第2期71-73,共3页
通过对由标准CT试样发展而来的异形紧凑拉伸(SCT)试样的应变测试和断裂试验,证明SCT试样能够很好地再现压力容器接管等高应变梯度区的主要特征。其试验结果与实物容器实测结果非常接近,并给出了推荐的高应变区裂纹张开位移... 通过对由标准CT试样发展而来的异形紧凑拉伸(SCT)试样的应变测试和断裂试验,证明SCT试样能够很好地再现压力容器接管等高应变梯度区的主要特征。其试验结果与实物容器实测结果非常接近,并给出了推荐的高应变区裂纹张开位移(COD)估算式。 展开更多
关键词 SCT试样 高应变区 断裂 裂纹张开位移 压力容器
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砂浆断裂过程区的研究
18
作者 马錩臣 冯乃谦 《混凝土》 CAS CSCD 北大核心 2008年第10期95-99,共5页
对砂浆三点弯曲加载梁试件载荷—裂纹口张开位移—初始裂纹尖端张开位移—沿初始裂纹及韧带直线方向若干点张开位移全曲线进行了研究。结果表明,在该全曲线下降段沿初始裂纹及韧带直线方向张开位移近呈线性分布;裂纹口张开位移与平均裂... 对砂浆三点弯曲加载梁试件载荷—裂纹口张开位移—初始裂纹尖端张开位移—沿初始裂纹及韧带直线方向若干点张开位移全曲线进行了研究。结果表明,在该全曲线下降段沿初始裂纹及韧带直线方向张开位移近呈线性分布;裂纹口张开位移与平均裂纹张开角呈线性关系,该关系不决定于初始裂纹相对长度,但决定于试件高度。提出断裂过程区长度估计值公式,证实了临界应力强度因子的初始裂纹长度和试件高度尺寸效应来源于试件在最大荷载及加载过程中断裂过程区长度的产生和变化。 展开更多
关键词 砂浆 断裂过程区 裂纹张开位移 尺寸效应 临界应力强度因子 断裂能
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脆性岩体开挖损伤区范围与影响因素研究 被引量:10
19
作者 李建贺 盛谦 +3 位作者 朱泽奇 刘世伟 程红战 周兴涛 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第S2期190-197,共8页
在脆性岩体地下工程开挖损伤区中,由应力导致的围岩损伤破裂占据主要地位。基于地下洞室开挖破坏数据库,修正了Kaiser等人提出的预测硬岩损伤区深度的经验公式,通过考虑原位应力比的影响,修正后的经验公式在拟合优度和预测准确性方面均... 在脆性岩体地下工程开挖损伤区中,由应力导致的围岩损伤破裂占据主要地位。基于地下洞室开挖破坏数据库,修正了Kaiser等人提出的预测硬岩损伤区深度的经验公式,通过考虑原位应力比的影响,修正后的经验公式在拟合优度和预测准确性方面均有了一定程度的改善。为进一步研究开挖损伤区的范围及影响因素,提出了起裂判据CIC作为损伤区的力学表征指标,经对比验证,采用CIC判别的损伤区深度与经验公式预测值及现场实测值较为吻合,表明CIC作为损伤区表征指标具有较好的可行性;在CIC基础上,分析了洞室形状、方位对围岩诱发应力和损伤区范围的影响,研究表明,在高地应力场条件下,"谐洞"并不是最合理的洞形,而通过在小主应力方向上设置小曲率半径,可将高压缩应力限制在局部范围内,从而避免洞室围岩大范围的损伤破裂。相关认识和结论具有一定理论和工程意义。 展开更多
关键词 地下洞室 开挖损伤区(EDZ) 经验公式 起裂判据(CIC) 洞室形状 曲率半径
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用扫描电子显微镜测定40C_r 钢的断裂韧性
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作者 刘荣佩 《昆明工学院学报》 1992年第1期48-54,共7页
本文对40C_r 的断裂韧性试样断口进行了扫描电子显微镜观察分析.结果表明:断裂韧性试样预制疲劳裂纹区之后有一个较平坦的延伸区,延伸区后就接着是有一定宽度的韧窝区,它们的出现与否及宽窄程度与材料的断裂韧性 K_(IC)值有密切关系.延... 本文对40C_r 的断裂韧性试样断口进行了扫描电子显微镜观察分析.结果表明:断裂韧性试样预制疲劳裂纹区之后有一个较平坦的延伸区,延伸区后就接着是有一定宽度的韧窝区,它们的出现与否及宽窄程度与材料的断裂韧性 K_(IC)值有密切关系.延伸区宽度 W 越大,材料 K_(IC)值越高.W 与裂纹尖端张开位移量2V_C 成正比,关系为:W≈1/2(2V_c),从而使 K_(IC)~2=2Eσ_s(2V_c)≈4Eσ_sW,则只要在电镜下测出延伸区的宽度 W 就可得到40C_r 材料的断裂韧性值,该值同其它测试方法所得的结果相比较为接近,所以可把电镜法作为估算材料的断裂韧性的一种途径. 展开更多
关键词 断裂韧性 扫描电镜 40CR钢
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