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钻孔套管跑落事故处理及环空注浆方法实例研究 被引量:1
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作者 袁东平 金万海 +1 位作者 任英举 周光 《能源科技》 2023年第1期27-31,共5页
在野外钻井过程中,因安全措施不当或操作人员疏忽造成的套管跑落事故时有发生,套管跑落事故发生后,如何实现套管与外环空的注浆封孔成为当前钻井事故处理的难题,稍有不当,可能造成废孔。本文通过实例研究,总结并提出了打捞法、套管对接... 在野外钻井过程中,因安全措施不当或操作人员疏忽造成的套管跑落事故时有发生,套管跑落事故发生后,如何实现套管与外环空的注浆封孔成为当前钻井事故处理的难题,稍有不当,可能造成废孔。本文通过实例研究,总结并提出了打捞法、套管对接法、活塞封闭法及射孔注浆法的组合,较好地解决了某矿补7号钻孔套管跑落事故及其环空注浆难题,顺利完成了该孔的地质、水文地质任务,取得的经验方法有较好的借鉴意义。 展开更多
关键词 套管 跑落 环空注浆 对接 活塞 射孔
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膨胀套管摩擦系数与轴向位移的模拟研究 被引量:39
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作者 练章华 施太和 韩建增 《石油机械》 北大核心 2002年第1期1-3,7,共4页
用弹塑性有限元接触问题建立了可膨胀套管膨胀过程的力学模型 ,对N80钢级材料的 114 3mm套管膨胀至 139 7mm进行了膨胀过程详细的计算机模拟研究 ,给出了摩擦系数为0、 0 1和 0 15时 ,膨胀套管轴向位移随活塞位移变化的定量曲线。... 用弹塑性有限元接触问题建立了可膨胀套管膨胀过程的力学模型 ,对N80钢级材料的 114 3mm套管膨胀至 139 7mm进行了膨胀过程详细的计算机模拟研究 ,给出了摩擦系数为0、 0 1和 0 15时 ,膨胀套管轴向位移随活塞位移变化的定量曲线。在大量数值模拟的基础上 ,得出了膨胀套管轴向位移δy 随摩擦系数f变化的具体表达式 ,即δy=- 33893f3 + 4 40 0f2 -4 88 6 7f + 78 2。根据活塞移动的位移 ,反算出了活塞上压力p与摩擦系数f的定量关系 ,即p =5 91 92f + 2 9 6 0 4。得出摩擦系数为 0时 ,膨胀套管处于收缩状态 ,其收缩量为 78 2mm ;当摩擦系数为 0 14时 ,膨胀套管无轴向位移 。 展开更多
关键词 轴向位移 膨胀套管 油气井 摩擦系数 活塞 计算机模拟
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Al-Si合金活塞金属型铸造工艺和模具设计智能化 被引量:4
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作者 王承志 郝博 +2 位作者 孟宪嘉 喻本海 易绿林 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2006年第3期175-177,共3页
为了开发Al-Si合金活塞金属型铸造工艺和模具智能化设计系统,在对国内外先进设计经验总结、归纳的基础上,采用面向对象的知识表达方法,建立了模块化的知识库。系统应用了基于实例的推理技术并建立了实例库和实例原型库。通过开发的文件... 为了开发Al-Si合金活塞金属型铸造工艺和模具智能化设计系统,在对国内外先进设计经验总结、归纳的基础上,采用面向对象的知识表达方法,建立了模块化的知识库。系统应用了基于实例的推理技术并建立了实例库和实例原型库。通过开发的文件接口程序,完成了一般设计型专家系统与传统CAD系统的连接,实现了智能化设计。通过与现场使用的设计方案比较,验证了本系统的有效性和实用性。 展开更多
关键词 活塞 专家系统 基于实例的推理 面向对象的知识表达
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煤田超大口径套管固井技术 被引量:2
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作者 姚平均 李韶利 +3 位作者 陈道元 苟明 安文龙 路来宾 《石油钻采工艺》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期31-33,共3页
煤田开采过程中为了保证安全,改善地下工作面环境,近年来不断进行钻大口径井用以抽排瓦斯、向地下送风降温。然而钻井使用的是小钻机,完井作业时由于钻机提升能力有限,大口径套管按照石油工程方法下入困难。套管内、外环空容积大,注水... 煤田开采过程中为了保证安全,改善地下工作面环境,近年来不断进行钻大口径井用以抽排瓦斯、向地下送风降温。然而钻井使用的是小钻机,完井作业时由于钻机提升能力有限,大口径套管按照石油工程方法下入困难。套管内、外环空容积大,注水泥过程中易发生浆体混窜,作业时间长,固井质量难以保证。通过采用浮力塞减重、管柱充空气、优化水泥浆体系及浆柱结构设计和内插管固井工艺等技术,成功地解决了小钻机下大口径套管超负荷、大口径套管抗挤强度低、易被挤毁等一系列技术难题。现场进行了9口井应用,固井成功率100%,固井质量合格,为今后超大口径套管固井提供了可借鉴的经验。 展开更多
关键词 煤田 大口径套管 浮力塞 水泥浆体系 内插管 固井 应用
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活套控制分析与改进 被引量:5
5
作者 傅强勇 陈军 辛赣宁 《江西冶金》 2005年第6期30-32,共3页
介绍了新钢棒材轧制活套控制原理及系统设置,并通过实际应用,提出了改进和预防措施。
关键词 棒材轧制 活套 PI调节
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套装活塞盘式制动器的性能分析
6
作者 李亿祥 范明月 《山西机械》 2002年第4期37-38,共2页
对套装活塞盘式制动器的结构特性对该制动器性能的影响进行了分析,讨论了钳体刚度对制动性能的影响,并对该制动器的台架性能试验结果进行了分析。
关键词 套装活塞盘式制动器 性能分析 汽车
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二冲程液压自由活塞发动机换气过程影响因素的仿真研究 被引量:2
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作者 胡耀辉 汪洋 +3 位作者 耿鹤鸣 李智勇 李常铭 甄旭东 《内燃机工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第2期118-124,共7页
利用CONVERGE软件建立了二冲程液压自由活塞发动机换气过程的三维计算流体动力学(computational fluid dynamics,CFD)仿真模型,并且基于液压自由活塞发动机的独特结构,研究了气口比时面值、扫气箱压缩比、活塞顶倾角和活塞杆直径对换气... 利用CONVERGE软件建立了二冲程液压自由活塞发动机换气过程的三维计算流体动力学(computational fluid dynamics,CFD)仿真模型,并且基于液压自由活塞发动机的独特结构,研究了气口比时面值、扫气箱压缩比、活塞顶倾角和活塞杆直径对换气过程的影响。结果表明:在未发生废气倒流时,扫气效率主要与扫气比时面值有关,增大扫气比时面值有利于提高扫气效率;捕获率主要与排气比时面值有关,减小排气比时面值有利于增大捕获率;提高扫气箱压缩比有利于提高扫气效率,扫气箱压缩比从1.2增加到2.1,扫气效率提升9.8%;适当增大活塞顶倾角有利于扫气效率和捕获率的提高;减小活塞杆直径有利于提升扫气效率,但同时会导致捕获率下降。 展开更多
关键词 液压自由活塞发动机 扫气效率 扫气箱 换气
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重载泵壳体劣弧槽加工及检测
8
作者 张保明 李海浪 《液压气动与密封》 2015年第7期80-81,共2页
该文着重从工艺方法、刀具设计、检测方法上进行分析,较为详细地介绍了壳体劣弧槽跑道的加工和检测。
关键词 壳体 液压柱塞泵 劣弧槽跑道 检测
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考虑渗氮层影响的活塞销疲劳强度研究
9
作者 胡广云 王奎 +2 位作者 王雁冰 屠丹红 胡祝昌 《柴油机设计与制造》 2016年第4期39-42,共4页
以某型中速柴油机活塞销为研究对象,采用有限元方法分别对其进行了结构强度与疲劳特性分析。由活塞销渗氮层硬度检测结果得到活塞销实际渗氮层深度,提出了渗氮层材料的定义方法,并研究了活塞销安全系数随渗氮层厚度的变化规律。
关键词 活塞销 渗氮层 疲劳安全系数
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套变井用高温高压封隔器的研制与应用
10
作者 张毅 郭云鹏 +4 位作者 李瑞祺 金显鹏 谭学 孙世强 黄晓亮 《天然气勘探与开发》 2022年第2期49-55,共7页
大型体积压裂施工已经成为油气田储层改造的重要手段,在带来大量油气资源的同时,也容易发生压裂后套管变形的现象,已经发生套变导致内通径缩小的井后续再进行储层改造难度很大。为此,设计了一种耐高温、承高压的套变井用封隔器:①采用... 大型体积压裂施工已经成为油气田储层改造的重要手段,在带来大量油气资源的同时,也容易发生压裂后套管变形的现象,已经发生套变导致内通径缩小的井后续再进行储层改造难度很大。为此,设计了一种耐高温、承高压的套变井用封隔器:①采用具有雨伞骨架结构的护肩,可以在受压时阻止胶筒形变部分挤入油套环形空间而损坏;②三级活塞的设计可以使封隔器卡瓦、胶筒在坐封时可以分别独立运动,避免出现胶筒在弹性回弹力作用下留有余量导致坐封不严;③优化了AFLAS氟橡胶与氢化丁腈橡胶配比,使封隔器胶筒具有高强度和耐高温性能;④增加水力锚数量以及加装坐封锁环的设计,提高了封隔器坐封稳定性。应用结果表明:该高温高压套变井用封隔器在200℃的条件下,坐封、解封动作顺利,承压能力超过90 MPa,这个性能指标满足了大部分油气井对储层改造的施工要求,具有很大推广价值。 展开更多
关键词 高温高压 套变井 封隔器 伞状护肩 三级活塞
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壳体压力对轴向柱塞泵滑靴副特性的影响(英文) 被引量:4
11
作者 Bing XU Qian-nan WANG Jun-hui ZHANG 《Journal of Zhejiang University-Science A(Applied Physics & Engineering)》 SCIE EI CAS CSCD 2015年第12期1001-1014,共14页
目的:旨在探索壳体压力对滑靴副特性的影响,期望给出特定泵结构和工况下极限壳体压力的确定准则,提高滑靴运行的可靠性。创新点:1.基于滑靴平衡方程,推导出滑靴支撑力等效半径与工况之间的关系;2.得出离散油膜刚度计算公式;3.给出评价准... 目的:旨在探索壳体压力对滑靴副特性的影响,期望给出特定泵结构和工况下极限壳体压力的确定准则,提高滑靴运行的可靠性。创新点:1.基于滑靴平衡方程,推导出滑靴支撑力等效半径与工况之间的关系;2.得出离散油膜刚度计算公式;3.给出评价准则,确定极限壳体压力。方法:1.基于滑靴副油膜模型分析不同进口压力和壳体压力对滑靴副油膜厚度、滑靴倾覆角度、油膜刚度和动压支撑力等效作用半径的影响;2.以动压支撑力等效作用半径小于滑靴外径为评价标准确定泵极限壳体压力。结论:1.给定泵结构和工况条件下,油膜厚度和滑靴倾覆角度随着壳体压力的增大而增大;2.壳体压力增大,高低压过渡区支撑刚度降低,等效动压支撑力作用点向滑靴外缘移动;3.基于油膜模型提出的壳体压力确定准则可以有效的确定极限壳体压力。 展开更多
关键词 轴向柱塞泵 滑靴副 壳体压力 油膜
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