预应力锚索在基坑支护中的应用研究

为确保基坑工程的稳定性与安全性,文章对预应力锚索在基坑支护中的应用进行研究,全面了解其原理、操作流程及工程效果。通过工程实例,从放线定位、钻孔、清孔、锚索的制作与安放、搅浆与注浆、腰梁安装、预应力锚索张拉与锁定等方面进行分析。研究结果表明,在实际工程中,预应力锚索技术的应用不仅提升了基坑工程的施工效率,还为工程质量与安全提供了可靠的技术支持,突显了基坑支护在现代城市建设中的重要性。

考虑混凝土凝结作用的衬砌台车动态特性析

为了提高衬砌台车在混凝土振捣施工过程中的可靠性,对衬砌台车施工过程的振动特性展开研究。建立衬砌台车的受载模型,结合混凝土凝结作用的影响,分析不同浇筑高度下的衬砌台车最大应力;在得到预应力状态的基础上,利用模态分析研究不同浇筑高度下衬砌台车的前6阶固有频率和振型,并探究模板厚度对不同浇筑阶段衬砌台车的振动特性的影响。结果表明:衬砌台车前6阶模态固有频率集中在18Hz~55Hz之间,随着混凝土浇筑高度的增加,各阶固有频率逐渐增加。浇筑高度2m的衬砌台车前3阶模态振型主要以横向变形为主,第4~6接模态振型横向变形的基础上,增加了轴向的弯曲变形;随着浇筑高度的增加,衬砌台车的轴向弯曲变形逐渐减少,到浇筑高度8m时,前6阶模态振型基本以横向变形为主了。随着模板厚度的增加,衬砌台车前3节模态固有频率呈线性减少,模板厚度从12mm增加到20mm时,前3阶模态固有频率大致都减少了1.5Hz。

缓凝结预应力工艺在桥梁中的应用

缓凝结预应力工艺是界于有粘结和无粘结之间,此新工艺的应用对减少截面尺寸、降低梁高、减少施工工序、加快施工进度等方面具有重要的作用。主要介绍缓凝结工艺原理及在公路空心板上的应用,在今后同类设计中有一定的参考价值。

联方凯威特型弦支穹顶结构预应力设定的探讨

在对比各种确定预应力方法的基础上,引入刚性索法。利用刚性索法对选定的模型进行预应力的设定,对比设定前后结构的力学性能的变化,并与单层网壳对比。研究结果证明了本文采用刚性索法设定预应力的有效性,同时也表明刚性索法能更好的贴合预应力的设定原则、达到预应力的设定目标。

缓凝预应力筋包覆试验

在预应力钢筋上连续包裹一层缓凝砂浆是新型缓粘结预应力混凝土体系得以工程应用的关键。利用螺旋输送挤出、模具成型原理,开发出缓凝预应力筋包覆装置,并进行缓凝预应力筋包覆试验。基于流变学理论,分析缓凝砂浆连续包覆过程。理论和试验结果表明:要成功实现自动连续一次完成在预应力钢绞线上均匀密实包裹缓凝砂浆同时包覆塑料(密封砂浆),宾汉姆体的缓凝砂浆在螺旋输送槽和钢绞线与塑料护套形成的环形通道内必须完全处于一种流动状态,而保持流态的条件则是螺旋转数和包覆速度均满足临界值要求。

超效缓凝砂浆与缓粘结预应力混凝土构件试验研究

配制出了能满足缓粘结预应力体系要求的超效缓凝砂浆,通过手工方式制成了缓粘结预应力筋并进行了模拟工艺试验,证明了这一新型预应力体系的可行性;同时,用这种预应力筋浇制成了16根缓粘结预应力受弯构件,对这些构件进行了试验,从开裂弯矩、极限弯矩、裂缝形式和荷载-挠度曲线等各个方面,把缓粘结预应力构件与传统的后张法(有粘结无粘结)预应力构件进行了对比分析,得出了缓粘结预应力构件在张拉两个月后,其工作性能与有粘结预应力构件几乎一样的结论,为这一新型预应力体系的工程设计提供了依据。

预应力开孔梁模糊优化设计

本文在前期工作的基础上,建立预应力开孔梁优化模型,采用模糊理论对优化模型的约束边界进行合理的模糊化处理,并讨论研究在不同约束条件下预应力开孔梁的局部最优解。最后,通过综合评判,得到价格性能比最优的满意解。

后张法预应力混凝土箱梁摩阻试验研究

预应力损失的合理确定是预应力混凝土结构设计的关键问题之一。基于采用后张法的20 m预应力混凝土空心板和30 m预应力混凝土小箱梁张拉过程中纵向预应力损失实测,对其摩阻损失和锚固损失进行了分析。结果表明:金属波纹管的孔道摩阻系数和偏差系数与国内现行的公路桥规(JTG D62-2004)[1]和铁路桥规(TB 10002.3-99)[2]规定一致;对于配置曲线(直线)预应力跨径≤30 m(50 m)的预应力混凝土梁,采用一端张拉比两端张拉更能减小预应力损失;采用PTI《后张预应力混凝土手册》和现行公路桥规(JTG D62-2004)给出的锚固损失计算方法进行锚固损失分析,具有较高的精度。

索穹顶结构的预应力设计方法

作为一种预应力结构 ,索穹顶的刚度和承载能力都是通过施加预应力来获取的 ,因此 ,预应力设计是对索穹顶进行任何其它分析的基础。借鉴膜结构找形方法之一的力密度法的思路 ,可以得到索穹顶的预应力设计的方法 ,而且 ,还可以利用索穹顶本身的对称性条件和成形条件来进一步简化推导过程。通过分析发现 ,预应力设计的结果实际上就是一个齐次线性方程组的解空间。应用这一方法对一典型的辐射形索穹顶算例进行分析 。

考虑反向摩阻的后张法PC构件锚固损失的计算

基于后张法PC构件预应力钢筋张拉时的经典摩阻理论,建立了预应力钢筋锚固时考虑反向摩阻力的力筋应力损失的统一计算公式,适于电算;给出了相应的近似计算公式,适于手算。分析表明:近似公式与理论公式的计算结果误差在5％以内,完全满足工程上的精度要求。计算结果与现行桥梁规范公式的计算值进行了比较。该方法概念清晰,计算方便,适用于公路与铁路桥梁中任意形状力筋的锚固损失计算。

转子系统动力学优化设计研究

转子系统设计涉及因素较多,且相互制约,为此开展了转子系统优化设计研究,拟通过设计使转子系统具有良好的动态特性,达到控制振动水平的目的。在Ansys5.6平台上,用预应力法进行了转子系统动力学优化设计研究,并针对某汽轮发电机组转子系统的模型进行了优化设计。

基于静力平衡微分法的连续梁桥边跨预拱度线形研究

后张法预应力连续梁桥边跨预拱度线形通常是采用二次抛物线,但往往拟合效果不佳.针对这一问题,分析了规范对预拱度设置的规定,并对连续梁桥边跨的受力模型进行合理假设,进而用静力法建立平衡微分方程计算得出边跨合理挠曲线方程为一个四次多项式.通过工程实例的有限元建模,用函数拟合分析,拟合结果中四次多项式的拟合结果较优秀,决定系数为0.9999.进一步证明了对连续梁边跨变形曲线分析的假设以及理论推导的正确性,得出了连续梁边跨预拱度线形应当为四次多项式的结论,为后张法预应力连续梁桥边跨预拱度线形选用提供了相较于过去的经验而言更合理的选择.

用单螺杆挤出机制备缓凝砂浆包裹钢筋的研究

用单螺杆挤出机实现了缓凝砂浆连续包裹预应力钢绞线.基于缓凝砂浆的动力学性质，建立了缓凝砂浆螺旋输送模型；研究了缓凝砂浆在单螺杆挤出机中的流动情况.结果表明，当螺杆转速为122-220 r/min时，缓凝砂浆可实现连续输送、挤出和包裹；用单螺杆挤出机可得到包裹缓凝砂浆并外覆塑料护套的预应力钢绞线.

移动模架逐孔施工连续梁桥预拱度设置方法

线形控制是采用移动模架法逐孔施工连续梁桥的关键技术之一,而预拱度的设置是线形控制至关重要的一环。通过对移动模架逐孔施工连续梁桥线形特点的分析,根据预拱度设置的原理和方法,结合移动模架法的施工特点,归纳总结了移动模架施工连续梁预拱度设置的方法。该施工方法在苏通大桥引桥施工过程中的成功应用,对同类桥梁预拱度设置具有一定的借鉴作用。

后张法预应力施工花园大道花园沟桥现浇箱梁施工工艺控制

后张法预应力施工工艺在安康市花园大道工程项目花园沟桥现浇箱梁施工中得到了有效应用,采用柳州产欧维姆YDC2800kN-100型内卡式千斤顶,按照预张拉、初张拉、终张拉三个阶段进行张拉,设置反拱控制预应力对箱梁线形的影响,保证了梁体的平顺性。真空辅助压浆技术的应用,解决了后张法预应力体系中孔道灌浆不饱满、不密实的问题,从而提高了预应力结构和构件的安全性和耐久性。

超长预应力混凝土结构施工

超长预应力混凝土结构指预应力钢筋长度超过５０ｍ的结构或构件．本文介绍哈尔滨工业大学邵逸夫体育馆９８ｍ长预应力拉杆施工，包括孔道留设、穿筋、张拉、孔道灌浆等施工工艺和计算．本文可为大跨度和超长预应力混凝土结构施工提供参考．

纵向预应力束筋张拉对桥梁预拱度的影响

利用虚位移理论计算了桥梁纵向预应力束筋张拉对主梁挠度的影响,编制平面杆系有限元程序计算了张拉前后主梁挠度的变化值,并通过实际工程对实测值与计算值进行了比较,得出计算值与实测值吻合较好的结论。

赤壁长江公路大桥南岸滩桥移动模架双幅交汇过孔施工技术

赤壁长江公路大桥南岸滩桥为7×(5×50)m预应力混凝土连续梁桥,主梁采用2套下行式移动模架施工。受地形条件的影响,移动模架施工时采用中间拼装、双幅交汇过孔方案,即拼装场地设置在滩桥中部,2套移动模架倒退走行至首孔箱梁处开始施工,在退回首孔箱梁时,2套移动模架通过大跨度下行式移动模架双幅交汇过孔技术完成交汇过孔。在交汇过孔过程中,通过墩旁托架不对称安装避免了左、右幅墩旁托架相互冲突;通过底模桁架旋转、翼模旋转完成不对称开模施工,避免了另一幅移动模架和窄缝现浇梁的影响;通过双向过孔施工技术解决了倒退至首孔箱梁再反向施工的难题。

连续梁桥基于预应力度配束方案的模糊优化决策

建立预应力混凝土连续梁桥预应力度的模糊优化问题 ,按α-水平截集解法 ,将模糊优化问题转化为确定性的数学规划问题 .求得一较合理的消压弯矩后 ,只需按控制截面的构造进行预应力体系设计 .在此基础上提出了配束自动化的基本思想 ,并以一实例说明其理论应用 .

张力中频回火机组的特点与应用

张力中频回火机组是我国第一条国产小轮夹持型低松弛预应力钢丝生产线。该生产线具有流程短、占地少、投资小、维修方便、产品性能稳定、能消除铅污染等特点，适合我国国情，具有较高的推广应用价值。