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Simulation on Slag Splashing for LD Converter
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作者 Anren Wang Shouli Yang Baohang Tu(Metallurgy School, University of Science and Technology Beijing, Beijing 100083, China) 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 SCIE EI CAS CSCD 1998年第3期146-146,共1页
SeveraL parameters affecting slag splashing in LD converter have been discussed. Using parffin and starch model, a simulated test about 30 t converter has been made in laboratory and the modified Frode numberwas chose... SeveraL parameters affecting slag splashing in LD converter have been discussed. Using parffin and starch model, a simulated test about 30 t converter has been made in laboratory and the modified Frode numberwas chosen as the main similar basis of the system. It was results that the optimized slag splashing parameters wasobtained through data treatment The nitrogen gas flow rate is about 8 500 m3/h, the splashing time is of 3 min,and the lance height is of 0.8 m. It is necessary to add MgO or carbon into the slag to adjusting slag composition.Also, it is difficult for the splashed slag condensing on the line when the slag temperature is much higher 展开更多
关键词 converter slag splashing SIMULATING
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A Novel Method of Recycling CO_2 for Slag Splashing in Converter 被引量:2
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作者 ZHAO Hong-xin YUAN Zhang-fu +2 位作者 WANG Wen jing PAN Yi-fang LI Shu-qing 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2010年第12期11-16,共6页
Converter off-gas, an important energy resource for steel industries, is one of the weak points in the recov ery and utilization of secondary energy resources. To improve the level of recycling converter off-gas in st... Converter off-gas, an important energy resource for steel industries, is one of the weak points in the recov ery and utilization of secondary energy resources. To improve the level of recycling converter off-gas in steel plants, a novel approach to the recycle of CO2 separated from converter off-gas or other off-gas for the green slag splashing technique was developed, and the CO2 equilibrium conversion ratio of the green CO2 slag splashing under different technological conditions was calculated by the program of enthalpy (H), entropy (S), and heat capacity (C), i.e. HSC software. Furthermore, the experiments of CO2 injected into molten converter slag were carried out, and the influencing factors of the green slag splashing technique using CO2 were analyzed. The experimental results showed that the carbon content for smooth slag splashing using COs was about 4.0%. 展开更多
关键词 converter slag converter off-gas slag splashing CO2
原文传递
120 t转炉热态渣循环利用工艺研究
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作者 栾文林 刘志远 +5 位作者 王重君 么敬文 郭文斌 刘涛 张俊海 张云鹏 《宽厚板》 2024年第2期18-22,共5页
唐山中厚板材有限公司为提高转炉热态渣的利用率,对转炉冶炼过程炉渣产生机理进行分析,探索热态渣循环利用的途径。试验全留渣双渣法,即第一炉按原单渣法冶炼出钢和不倒渣溅渣护炉,根据铁水硅含量将数据固化在模型中,保证终点二元碱度... 唐山中厚板材有限公司为提高转炉热态渣的利用率,对转炉冶炼过程炉渣产生机理进行分析,探索热态渣循环利用的途径。试验全留渣双渣法,即第一炉按原单渣法冶炼出钢和不倒渣溅渣护炉,根据铁水硅含量将数据固化在模型中,保证终点二元碱度控制在3.5~3.8,第二炉加入废钢和铁水进行双渣冶炼,出钢后倒出40%~50%炉渣再溅渣护炉,完成一组正常的冶炼。同时,通过优化副枪自动炼钢模型、增强转炉底吹强度、改造双渣氧枪等措施,保证第一炉碱度控制在3.0以上,实现循环渣造渣方法的自动控制。实施热态渣循环利用后,渣中FeO含量降低2.1%,钢铁料消耗降低4.355 kg/t,稳定了低P高端品种钢的生产工艺,提高命中率22.5%。 展开更多
关键词 转炉 循环渣 氧枪 底吹强度 炉渣碱度 溅渣护炉
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半钢炼钢条件下转炉护炉技术探讨
4
作者 富志生 《酒钢科技》 2024年第1期1-4,34,共5页
钒钛磁铁矿经过高炉炼铁得到含钒铁水,转炉炼钢时利用碳与钒的选择性氧化,将铁水中的钒富集后进入炉渣,然后从钒渣中提取钒,是目前国内主流的提钒方法。含钒铁水的冶炼,转炉的成渣条件及渣相与常规铁水冶炼差异较大,对护炉技术提出挑战... 钒钛磁铁矿经过高炉炼铁得到含钒铁水,转炉炼钢时利用碳与钒的选择性氧化,将铁水中的钒富集后进入炉渣,然后从钒渣中提取钒,是目前国内主流的提钒方法。含钒铁水的冶炼,转炉的成渣条件及渣相与常规铁水冶炼差异较大,对护炉技术提出挑战,因此掌握半钢炼钢条件下转炉护炉技术,在生产过程中才能不影响生产组织,保证一座提钒转炉对应两座半钢冶炼转炉的顺行。本文基于半钢炼钢条件下钒渣与钢渣的成分和岩相结构分析研究的基础上,总结了影响转炉护炉的主要因素,针对性的提出改进措施,在某厂半钢炼钢条件下,转炉护炉取得了较好的冶金效果。 展开更多
关键词 半钢 钒渣 炉渣组元 溅渣护炉
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减少转炉补炉的策略及其效果分析 被引量:1
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作者 刘威 邓南阳 +5 位作者 胡文华 赵滨 陶素芬 孙桂林 贾龙杰 潘军 《宽厚板》 2024年第1期30-34,48,共6页
针对马鞍山钢铁股份有限公司65 t转炉补炉频率高的问题展开原因分析,并进行相应的改进。结果表明:转炉吹炼终点渣的成分超出合理范围、吹炼过程返干比例高及终渣过氧化比例高是补炉次数多的主要原因。通过对溅渣护炉工艺、枪位和加料模... 针对马鞍山钢铁股份有限公司65 t转炉补炉频率高的问题展开原因分析,并进行相应的改进。结果表明:转炉吹炼终点渣的成分超出合理范围、吹炼过程返干比例高及终渣过氧化比例高是补炉次数多的主要原因。通过对溅渣护炉工艺、枪位和加料模式、装料制度等几个方面的优化,终渣中TFe、MgO和碱度值均有所降低,更接近理论渣系成分;溅渣时间不合格比例降低了15.8%,返干比例降低了26%;转炉炉衬厚度逐渐变厚,炉况变好,平均每月减少补炉17.7次。 展开更多
关键词 转炉 补炉频率 溅渣护炉 炉龄
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唐钢新区200 t转炉炉况维护技术应用实践
6
作者 杨锦涛 张贺君 +3 位作者 周泉林 庞晓坤 刘新亮 赵建 《山西冶金》 CAS 2024年第2期184-186,共3页
分析了转炉炉衬侵蚀机理,提出转炉炉衬侵蚀现状,介绍了溅渣护炉动态控制技术、前大面维护技术、自动挂渣技术、转炉底吹风口图像识别技术,通过以上护炉技术的应用,炉龄在1000炉时大面的侵蚀速率由上炉役的0.49 mm/炉降低至0.25 mm/炉,... 分析了转炉炉衬侵蚀机理,提出转炉炉衬侵蚀现状,介绍了溅渣护炉动态控制技术、前大面维护技术、自动挂渣技术、转炉底吹风口图像识别技术,通过以上护炉技术的应用,炉龄在1000炉时大面的侵蚀速率由上炉役的0.49 mm/炉降低至0.25 mm/炉,炉底侵蚀速率由上炉役的0.74 mm/炉降低至0.45 mm/炉,转炉炉龄由7500炉提高至8800炉,为延长转炉炉龄提供了理论指导。 展开更多
关键词 转炉炉龄 溅渣护炉 侵蚀速率
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提钒转炉耐材损毁原因及炉衬维护探讨
7
作者 杨军 富志生 《甘肃冶金》 2024年第3期63-66,共4页
基于钒渣与钢渣不同性质及物相分析的基础上,提出钒渣的温度、粘度、碱度、CaO及MgO含量与钢渣存在着较大差异,炼钢转炉炉衬维护技术不能完全应用于提钒转炉。分析了提钒转炉炉衬耐材损毁的主要影响因素,提钒转炉的冶炼工艺、冶炼周期... 基于钒渣与钢渣不同性质及物相分析的基础上,提出钒渣的温度、粘度、碱度、CaO及MgO含量与钢渣存在着较大差异,炼钢转炉炉衬维护技术不能完全应用于提钒转炉。分析了提钒转炉炉衬耐材损毁的主要影响因素,提钒转炉的冶炼工艺、冶炼周期、所处的工作环境、形成的炉渣成分及物相组成与炼钢转炉有较大差异,指出提钒转炉炉衬耐材维护应根据其损毁原因及结合钒渣的特性,采用综合砌炉、渣补及改质钒渣后的溅渣护炉技术,可大幅提高提钒转炉炉衬寿命。 展开更多
关键词 提钒 炉衬 综合砌炉 溅渣护炉
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120 t复吹转炉炉型稳定控制技术的开发应用
8
作者 刘文凭 《冶金标准化与质量》 2024年第2期59-61,共3页
为提高120 t顶底复吹转炉炉型控制的整体稳定性,通过引进炉体测厚仪对转炉炉型进行数字化描述,并根据炉型状态通过研究应用各项炉型控制技术,不仅保障了整个炉役期间的安全稳定生产,且使整个炉役期间碳氧积始终处于稳定状态。
关键词 转炉炉型 溅渣护炉 冶炼工艺
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武钢二炼钢复吹转炉溅渣护炉工艺技术研究 被引量:18
9
作者 佟溥翘 刘浏 +8 位作者 崔淑贤 丁永良 喻承欢 徐静波 骆忠汉 于维军 彭伟柯 田义胜 曾庆松 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2000年第6期18-21,32,共5页
武汉钢铁 (集团 )公司与钢铁研究总院共同进行了武钢二炼钢复吹转炉溅渣护炉技术开发研究。为适应武钢二炼钢品种多、出钢温度高等特点 ,开发出复吹转炉溅渣护炉的炉渣调质及氮气喷吹等工艺技术。创造了转炉炉衬寿命 15 2 0 8炉的国内... 武汉钢铁 (集团 )公司与钢铁研究总院共同进行了武钢二炼钢复吹转炉溅渣护炉技术开发研究。为适应武钢二炼钢品种多、出钢温度高等特点 ,开发出复吹转炉溅渣护炉的炉渣调质及氮气喷吹等工艺技术。创造了转炉炉衬寿命 15 2 0 8炉的国内最高炉龄 ,同时复吹比达到 10 0 % 。 展开更多
关键词 复吹转炉 炼钢 渣护炉 工艺技术研究
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长寿复吹转炉工艺技术开发 被引量:26
10
作者 刘浏 佟溥翘 +4 位作者 崔淑贤 喻承欢 骆忠汉 徐静波 彭玮珂 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2002年第10期13-15,共3页
介绍了长寿复吹转炉在武钢二炼钢 80 t转炉上应用的基本工艺和冶金效果。通过溅渣 ,控制底吹喷嘴表面生长炉渣—金属蘑菇头的内部结构、生长高度和供气面积 ,不仅可保证良好的底部供气功能 ,而且有效地保护底吹喷嘴不受熔蚀 ,形成永久... 介绍了长寿复吹转炉在武钢二炼钢 80 t转炉上应用的基本工艺和冶金效果。通过溅渣 ,控制底吹喷嘴表面生长炉渣—金属蘑菇头的内部结构、生长高度和供气面积 ,不仅可保证良好的底部供气功能 ,而且有效地保护底吹喷嘴不受熔蚀 ,形成永久性蘑菇头。使底吹喷嘴的一次寿命与溅渣后转炉炉龄同步 ,并创造了2 2 76 6炉的世界复吹转炉炉龄纪录。复吹比 10 0 % 。 展开更多
关键词 复吹 溅渣 底吹供气元件寿命 转炉炼钢
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关于转炉溅渣护炉的几个工艺问题 被引量:13
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作者 刘浏 杜昆 +1 位作者 佟溥翘 郑丛杰 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1998年第6期65-68,72,共5页
分析总结了国内转炉溅渣护炉的生产经验,提出:①溅渣护炉的合理渣量为:Qs=0.301Wn(n=0.583~0.650);②转炉参数与合理溅渣参数的关系为:H·dD=16.24+0.60Q·hd0.33·t... 分析总结了国内转炉溅渣护炉的生产经验,提出:①溅渣护炉的合理渣量为:Qs=0.301Wn(n=0.583~0.650);②转炉参数与合理溅渣参数的关系为:H·dD=16.24+0.60Q·hd0.33·t;③适宜溅渣的合理终渣成分为:R=2.8~3.5,(TFe)=10%~15%,MgO>8%;④转炉出钢温度对炉龄的影响为:n=208529-120.9t。 展开更多
关键词 转炉 溅渣 溅渣护炉
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旋流喷头的特性和用于溅渣护炉的分析 被引量:7
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作者 袁章福 徐安军 +8 位作者 李京社 包燕平 顾克井 谷永振 徐浩然 杨和平 王春怀 王安江 薛世晓 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1998年第12期17-20,24,共5页
通过流体力学测试和冷态模拟实验,证明旋流铸铜喷头(三孔或四孔)具有良好的特性。安钢和酒钢使用旋流喷头后,化渣效果好,起渣时间提前1~2min,冶炼过程平稳易控制,不易发生喷溅,供氧时间缩短近3min,耗氧量降低5.7... 通过流体力学测试和冷态模拟实验,证明旋流铸铜喷头(三孔或四孔)具有良好的特性。安钢和酒钢使用旋流喷头后,化渣效果好,起渣时间提前1~2min,冶炼过程平稳易控制,不易发生喷溅,供氧时间缩短近3min,耗氧量降低5.75m3/t。从冲击动力、喷溅量和流股特性等方面分析了旋流喷头的优点,可以满足溅渣护炉的要求,并能够提高溅渣的均匀性和效果。 展开更多
关键词 转炉 氧枪 旋流喷头 射流 溅渣护炉 炼钢
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钒钛转炉钢渣熔化特性的研究 被引量:5
13
作者 文永才 周家琮 +5 位作者 杨素波 张玉东 汤天宇 许立志 栾秋生 董履仁 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2001年第3期32-36,共5页
测定了钒钛钢渣在不同组元含量条件下的熔化性温度及熔化区间。通过电子显微镜分析V、Ti在岩相中的含量 ,找出了钒钛钢渣与普通钢渣熔化规律差别的原因。
关键词 含钒钛钢渣 熔化性温度 熔化区间 溅渣护炉 转炉炼钢
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攀钢转炉溅渣护炉的实践与分析 被引量:5
14
作者 刘新 王二军 +1 位作者 张槐 陈坤 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2001年第1期59-62,共4页
介绍了攀钢在半钢炼钢工艺条件下进行的溅渣护炉实践和所取得的成效 ,对溅渣护炉存在的问题进行了分析。
关键词 转炉 炉龄 半钢炼钢工艺 溅渣护炉
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溅渣层形成和对炉衬保护机理的研究 被引量:4
15
作者 刘浏 佟溥翘 崔淑贤 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1999年第11期19-22,共4页
通过对溅渣转炉残砖的成分和矿相分析,讨论了高FeO炉渣溅渣形成的溅渣层化学成分变化和岩相结构特点;分析提出溅渣层的形成机理和对炉衬的保护作用。实验研究证明,溅渣结合层的化学成分与终渣有明显的差别:MgO含量高达58.... 通过对溅渣转炉残砖的成分和矿相分析,讨论了高FeO炉渣溅渣形成的溅渣层化学成分变化和岩相结构特点;分析提出溅渣层的形成机理和对炉衬的保护作用。实验研究证明,溅渣结合层的化学成分与终渣有明显的差别:MgO含量高达58.4 % ,而CaO和SiO2 含量大幅度降低。由于FeO与MgO高温烧结,在MgO-C砖表面脱碳层内形成发达的烧结层,强化了炉衬与溅渣层的结合。由于溅渣层分熔和FeO烧结作用,在炉衬—溅渣层结合界面处形成致密的、以大颗粒MgO 为主相,MF和镁铁尖晶石为胶结相的高熔点结合层,有效保护了转炉炉衬。 展开更多
关键词 转炉炼钢 溅渣护炉 炉衬 溅渣层
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30t转炉的溅渣护炉工艺 被引量:6
16
作者 陶子玉 李静 姜茂发 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2005年第3期72-74,共3页
通过与30t转炉几何相似比为1∶10的水模实验,研究了炉衬不同部位溅渣量的分布以及氧枪高度、留渣量和气体压力对溅渣量的影响,确定了各参数的最隹值。将水模实验得到的溅渣工艺参数应用到实际生产后,炉龄由1600炉提高到19000炉以上。
关键词 转炉 溅渣护炉 炉龄 冷态模拟
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半钢炼钢条件下的溅渣护炉技术 被引量:3
17
作者 杨素波 陈勇 +5 位作者 杨森祥 文永才 刘新 张大德 汤天宇 许立志 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2001年第3期37-41,共5页
介绍了攀钢 12 0t转炉溅渣护炉研究中所进行的钒钛钢渣性质、钒钛钢渣成分选择、造渣工艺优化、降低终渣TFe含量。
关键词 半钢 炼钢 溅渣护炉 炉龄 钒钛钢渣 转炉炼钢
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100t转炉溅渣护炉工艺研究 被引量:7
18
作者 马勇 耿继双 徐延浩 《辽宁科技大学学报》 CAS 2010年第1期20-23,共4页
为某厂100t顶吹转炉溅渣护炉提供最佳工艺参数,按照转炉相应比例设计水力模型并试验研究。根据试验结果,优化溅渣护炉工艺参数,相应调整溅渣氮气压力和枪位,提高了溅渣效果,溅渣后炉渣均匀涂覆到炉衬上,溅渣时间缩短到2.5~3min... 为某厂100t顶吹转炉溅渣护炉提供最佳工艺参数,按照转炉相应比例设计水力模型并试验研究。根据试验结果,优化溅渣护炉工艺参数,相应调整溅渣氮气压力和枪位,提高了溅渣效果,溅渣后炉渣均匀涂覆到炉衬上,溅渣时间缩短到2.5~3min,进一步提高了转炉炉龄,实现24025炉的新记录。 展开更多
关键词 转炉 溅渣护炉 炉龄
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溅渣护炉提高炼镍转炉寿命的研究与工业实践 被引量:4
19
作者 马德刚 陈伟庆 +3 位作者 郝占全 张秀德 张明文 刘鑫韬 《矿冶工程》 CAS CSCD 北大核心 2011年第4期81-85,共5页
基于金川炼镍生产工艺及炉型特点,开发了卧式侧吹转炉溅渣护炉技术。溅渣模式为一个转炉化渣、另一个转炉溅渣,溅渣气源为空气,调渣剂选用轻烧镁球。工业实践表明,溅渣期间,风眼砖损耗速率降低一半,镍转炉大修炉龄由360炉提高至595炉。... 基于金川炼镍生产工艺及炉型特点,开发了卧式侧吹转炉溅渣护炉技术。溅渣模式为一个转炉化渣、另一个转炉溅渣,溅渣气源为空气,调渣剂选用轻烧镁球。工业实践表明,溅渣期间,风眼砖损耗速率降低一半,镍转炉大修炉龄由360炉提高至595炉。溅渣前后炉渣分析表明,溅后渣MgO和Fe2O3含量显著增加,渣中镁铁橄榄石和磁铁矿比例增加,炉渣熔化温度及粘度大幅上升,镍转炉合理溅渣渣系为44%FeO-24%Fe2O3-25%SiO2-7%MgO。溅渣后砖衬表面形成的溅渣层由挂渣层和反应层组成,其中挂渣层包括镁铁橄榄石和磁铁矿,反应层为镁铁固溶体和镁铬铝铁尖晶石。 展开更多
关键词 镍转炉 溅渣护炉 炉衬寿命 溅渣渣系
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新余钢铁公司25t转炉溅渣护炉工艺的研究 被引量:2
20
作者 钟良才 朱英雄 +3 位作者 姚新 吕东刚 胡宝钧 朱美善 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2002年第1期74-77,共4页
采用缩小的冷态模型 ,对新余钢铁集团有限公司 2 5 t顶吹转炉的溅渣护炉工艺进行了研究。结果表明 ,顶吹气体流量的提高有利于增加炉衬的溅渣密度 ;当气体流量为 70 0 0 m3/h时 ,最佳枪位为 1.4m;从整个炉衬的溅渣密度来看 ,最佳渣量为... 采用缩小的冷态模型 ,对新余钢铁集团有限公司 2 5 t顶吹转炉的溅渣护炉工艺进行了研究。结果表明 ,顶吹气体流量的提高有利于增加炉衬的溅渣密度 ;当气体流量为 70 0 0 m3/h时 ,最佳枪位为 1.4m;从整个炉衬的溅渣密度来看 ,最佳渣量为 8%~ 10 % ,综合考虑炉衬和炉帽的溅渣量 ,最佳渣量为 10 %。将以上溅渣工艺参数应用到实际生产中 ,并采用改渣剂对高氧化铁终渣成分进行调整 ,新余钢铁集团有限公司转炉平均炉龄由 2 2 38炉增加到 872 1炉 ,最高炉龄达到 116 展开更多
关键词 冷态模拟 溅渣护炉 炉龄 转炉炼钢
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