湿法烟气脱硫中石膏旋流器底流夹细的试验研究

针对石膏旋流器运行时存在的底流夹细问题,对排口比分别为0.500、0.625、0.667、0.714、0.750、0.833和1.000时,石膏浆液中不同粒径颗粒的分级情况进行试验研究,分析不同排口比对底流夹细的影响,以及排口比为0.625时入口压强对细颗粒分级的影响和空气柱对分级效率的影响.结果表明:选取适当的排口比以及入口压力均能有效降低底流中细颗粒的比例,同时能够保证粗颗粒具有较高的分级效率;插入中心棒取消空气柱也能在一定程度上减轻底流夹细现象,但会引起中等粒径颗粒分级效率降低.

三产品重介质旋流器结构参数的计算

文章在研究二段底流口直径与其流量关系的基础上,建立了二段底流口直径与其流量的关系方程;根据原煤被分选后矸石的数量及悬浮液分配体积,求出了二段底流口直径;依据二段溢流口、底流口直径与流量的关系,求出了二段溢流口直径;再根据相关经验公式,求出了一段溢流口直径,从而确定出了三产品重介质旋流器结构参数中最重要的三个口径,为合理、准确地确定三产品重介质旋流器结构参数提供了科学的依据。

大山选矿厂Krebs gMax水力旋流器的应用研究

通过对Φ660mm Krebs gMax水力旋流器应用研究,调整水力旋流器工艺参数,替代Krebs标准水力旋流器后基本解决了德兴铜矿大山选矿厂存在的溢流产品粒级组成不够合理、沉砂中细粒级含量偏高的问题,提高了分级效率,磨机台效提高5%。

大型塔板液体流动状况的研究

在大型冷模试验装置上，研究了液流强度、外堰高、降液管下口高和堰径比等因素对大型塔板板面液体流动状况的影响。实验表明：大型塔板上液体存在严重的不均匀流动，堰径比较大时，液体流动的不均匀性有所减弱；液流强度、外堰高和降液管下口高对板面液流分布的状况共同构成影响；在外堰高和降液管下口高一定的情况下，存在一个适合的液流强度，使板面液体回流区面积最小。

主要结构参数对污泥淤砂分离器分离效能的影响

为了实现污泥淤砂分离器的结构优化,重点探讨了污泥淤砂分离器主要结构参数(底流口直径du与溢流口直径do)对污泥淤砂分离器分离效能的影响。试验结果表明:随着溢流口直径的减小或底流口直径的增加,底流污泥ρ(MLVSS)/ρ(MLSS)逐渐增加,有机质富集率FVSS、淤砂富集率FISS逐渐减小,分离效率η逐渐增加。富集除砂所需要的溢流口、底流口直径与获得较高分离效率所需溢流、底流口直径是不一致的。在实际运行时应选择适合的溢流口、底流口直径,在优先保证富集排砂的前提下,提高分离器分离效率。

玛瑙生产线供料方式的优化改进

指出了老线玛瑙车间生产工艺存在的两个致命的缺陷;并提出了用连续碳酸化分解旋流器溢流Al(OH)3来作新线玛瑙车间的原料。生产实践证明,该供料方式基本上解决了产品的粒度问题。

重介质旋流器分选效果影响因素分析

为了使重介质旋流器在实际生产过程中取得更好的应用效果,基于重介质旋流器分选原理,对影响其分选效果的因素进行了分析。通过重点分析加重质粒度、悬浮液煤泥含量、入料压力、液固比、溢流管管口直径及插入深度、底流口直径对分选效果的影响,得出了选煤厂实际生产过程中各影响因素对分选效果的影响规律,并给出了各参数的选取参考。

溢流型球磨机产能优化改造及应用

鑫达矿业公司产能突破3 000 t/d,磨矿细度不足,磨矿效率低下。球磨机的钢球尺寸和配比对提高磨矿效率至关重要。根据原矿矿石性质选择钢球材质,对磨矿分级产品的粒级组成进行考察分析,计算得出补加钢球最佳球径和级配为:一段磨矿m(90)∶m(70)=2∶1,二段磨矿m(50)∶m(40)=3∶2。改造前后磨矿产品粒级和球磨机耗电量的对比结果表明,改造后的球径和级配提高了球磨机的磨矿效率,降低了球耗和电耗。

基于高径比的深锥浓密机底流浓度数学模型

深锥浓密机是膏体处置技术的关键设备,高径比是影响底流浓度的重要因素,有必要探讨高径比与底流浓度之间的关系。以集料物理特性参数平均取值所需深锥浓密机高径比为基准,建立一种基于高径比的深锥浓密机底流浓度数学模型。该模型的核心是对修正系数A的取值,为了便于理论求解修正系数A,构建了一个理论压缩模型,借助理论压缩模型,计算修正系数A的理论值为5.43%;采用深锥模型实验求得系数A的值为5.14%,与理论计算值高度吻合。选取两台具有代表性的深锥浓密机参数对模型进行检验,结果表明,该模型对深锥膏体浓密机底流浓度预测较为可靠。

旋流器流量分率的分析研究

通过对旋流器流量分率典型经验模型的分析,明确了影响旋流器流量分率的主要因素,并通过试验进一步验证了其主要因素,包括溢流口直径D_0、底流口直径D_u和压降比PDR同底流分率R_j之间的关系,讨论了产生上述规律的原因,最终为旋流器的实际工程应用提供指导。