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Mechanism of reheat cracking in electron beam welded Ti2Al Nb alloys 被引量:9
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作者 Yan-jun LI Ai-ping WU +3 位作者 Quan LI Yue ZHAO Rui-can ZHU Guo-qing WANG 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2019年第9期1873-1881,共9页
In order to clarify the characteristics and formation mechanism of the reheat cracking in Ti2AlNb weldments,a series of heat treatment conditions were performed to the circular joints welded by electron beam,and then ... In order to clarify the characteristics and formation mechanism of the reheat cracking in Ti2AlNb weldments,a series of heat treatment conditions were performed to the circular joints welded by electron beam,and then the macrostructures and microstructures were investigated using optical microscopy,scanning electron microscopy,X-ray diffractometry,and transmission electron microscopy.The results show that the reheat cracking occurs primarily along the grain boundaries in the weld when the Ti2AlNb circular welded joints are heated up to about 700℃.During the heat treatment,an almost complete transformation of B2→O happens while the temperature goes up through the O single-phase region.Then,O→B2+O phase transformation occurs primarily along the grain boundaries as the weld metal continues to heat up to the B2+O dual-phase region.Under the high tension stress consisting of welding residual stress and phase transformation stress,reheat cracking occurs at the interface between the B2+O dual-phase layer and the O-phase matrix. 展开更多
关键词 reheat cracking electron beam welding Ti2AlNb alloy microstructure evolution
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T91+TP347H异种钢焊接接头失效分析
2
作者 黄应红 李春桂 +1 位作者 梁泽宁 张红兵 《电焊机》 2024年第7期138-143,共6页
某电厂超临界锅炉运行中发现高温再热器出口T91/TP347H异种钢焊接接头发生断裂致使锅炉泄漏。对失效焊接接头进行宏观形貌观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试等一系列检验,结合该锅炉的运行情况和历史故障情况,综合分析该锅炉异种... 某电厂超临界锅炉运行中发现高温再热器出口T91/TP347H异种钢焊接接头发生断裂致使锅炉泄漏。对失效焊接接头进行宏观形貌观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试等一系列检验,结合该锅炉的运行情况和历史故障情况,综合分析该锅炉异种钢焊接接头的失效原因。结果显示,焊缝成形差、焊接质量不合格是导致出现接头开裂的直接原因;异种钢接头本身化学成分差异大,性能不均匀,在长期的高温和应力作用下发生元素迁移,造成交界面性能下降,这是焊接接头出现开裂的根本原因;机组的深度调峰、频繁启停调峰则进一步加速了裂纹的产生。经过失效原因分析,并借鉴异种钢焊接接头的管理标准及实践经验,建议加强焊接质量控制和优化金属监督策略,提高无损检测的抽样率,并注意控制机组调峰速率。可为同类型电厂异种钢焊接接头管理提供参考。 展开更多
关键词 超临界锅炉 高温再热器 异种钢焊接 失效分析
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相控阵超声检测在超超临界机组异种钢焊缝上的应用
3
作者 刘炳伦 吴克锋 +3 位作者 李大才 王家庆 吴戈杨 温文森 《电力安全技术》 2024年第7期54-57,共4页
异种钢焊接接头在超超临界机组中广泛应用,而异种钢焊缝质量影响整体结构的安全,焊缝中如存在危害性缺欠对质量影响很大,因此要重视焊缝结构的安全性能,并对焊缝质量进行严格检测,对此提出异种钢焊缝相控阵超声检测方案,以解决异种钢焊... 异种钢焊接接头在超超临界机组中广泛应用,而异种钢焊缝质量影响整体结构的安全,焊缝中如存在危害性缺欠对质量影响很大,因此要重视焊缝结构的安全性能,并对焊缝质量进行严格检测,对此提出异种钢焊缝相控阵超声检测方案,以解决异种钢焊缝在非不锈钢侧熔合线处产生的微裂纹的检测问题。 展开更多
关键词 相控阵超声检测 超超临界二次再热机组 异种钢焊缝检测 无损检测
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厚壁12Cr1MoVG钢焊接接头裂纹分析及其控制 被引量:27
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作者 陈忠兵 赵彦芬 +3 位作者 赵建仓 王淦刚 鲁立 刘文清 《中国电机工程学报》 EI CSCD 北大核心 2012年第35期137-143,共7页
通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时... 通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时间、位置、过程和形貌特征,可以判断该裂纹为焊接再热裂纹。三通母材混晶组织降低接头塑性储备,焊后热处理温度场不合理使接头存在较高残余应力,是该裂纹产生的主要原因。对于厚壁12Cr1MoVG钢,优化热处理工艺以提高接头应力集中处材料临界塑性变形能力c,工程中采取措施降低该处的塑性变形量p,使c p,以有效避免接头再热裂纹的产生。 展开更多
关键词 12Cr1MoVG钢 厚壁件 焊接接头 焊后热处理 再热裂纹
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焊后热处理对HCM2S钢焊接接头韧性的影响 被引量:4
5
作者 朱平 史春元 +1 位作者 杨松 王守革 《热力发电》 CAS 北大核心 2008年第1期121-124,共4页
采用焊接热模拟技术,确定了从焊接粗晶区韧性的角度考虑,取消HCM2S钢焊接对于预热是可行的,其合适的焊后热处理范围为(710~750)℃×2h。HCM2S钢焊接粗晶区在550℃左右时,存在再热脆化倾向,再热脆化的敏感温度范围需进一步研究确定。
关键词 焊接 热模拟 焊接粗晶区 韧性 再热脆化
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超超临界锅炉再热器12Cr1MoVG管焊缝失效研究 被引量:3
6
作者 范志东 都劲松 +5 位作者 张志博 田进 马翼超 牛坤 郭卫铨 刘承鑫 《中国材料进展》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期614-619,共6页
通过显微组织分析、化学成分分析、裂纹形貌观察和焊接工艺分析,对某超超临界锅炉再热器小径厚壁管12Cr1MoVG钢焊缝接头裂纹进行了失效分析。结果表明:裂纹沿周向分布,起始于焊缝的热影响区粗晶区,向细晶区扩展,并呈沿晶扩展特征;在裂... 通过显微组织分析、化学成分分析、裂纹形貌观察和焊接工艺分析,对某超超临界锅炉再热器小径厚壁管12Cr1MoVG钢焊缝接头裂纹进行了失效分析。结果表明:裂纹沿周向分布,起始于焊缝的热影响区粗晶区,向细晶区扩展,并呈沿晶扩展特征;在裂纹区域可见宏观裂纹、微裂纹和孔洞。根据裂纹产生的位置和形貌、焊缝显微组织等特征,确定该裂纹为焊接再热裂纹。失效原因为焊缝焊接质量差:焊缝各区域硬度值均超过标准规范范围上限值,表明焊缝内有较大的残余应力;焊缝晶粒粗大,导致晶粒间变形协调性大幅降低。 展开更多
关键词 12CR1MOVG 再热裂纹 失效分析 焊缝
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再热器管异种钢焊缝断裂原因分析 被引量:11
7
作者 吴奭登 高岩 盘荣旋 《热力发电》 CAS 北大核心 2011年第2期91-93,共3页
通过宏观检查、拉伸试验、金相显微组织分析,对锅炉后屏再热器12Cr1MoV钢与TP304H奥氏体钢异种钢接头泄漏原因进行了分析。结果表明,12Cr1MoV侧熔合区为接头的脆化和断裂薄弱区,熔合线上的富碳层和楔形缺陷导致焊缝形成裂纹而泄漏。另外... 通过宏观检查、拉伸试验、金相显微组织分析,对锅炉后屏再热器12Cr1MoV钢与TP304H奥氏体钢异种钢接头泄漏原因进行了分析。结果表明,12Cr1MoV侧熔合区为接头的脆化和断裂薄弱区,熔合线上的富碳层和楔形缺陷导致焊缝形成裂纹而泄漏。另外,12Cr1MoV和奥氏体钢焊缝金属线膨胀系数差别很大,在焊缝界面附近出现的明显热应力对裂纹的形成有一定的促进作用。 展开更多
关键词 再热器 异种钢接头 12CR1MOV TP304H 焊缝 泄漏
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高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝失效机理 被引量:13
8
作者 龙会国 龙毅 陈红冬 《中国电力》 CSCD 北大核心 2011年第5期70-73,共4页
通过裂纹宏观形貌、硬度试验、裂纹微观形态等分析,研究了1 900 t/h锅炉高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢安装焊缝运行8 000 h断裂失效机理。结果表明:取消焊前预热及焊后热处理,将造成焊缝及热影响区产生淬硬马氏体组织,粗晶区晶粒严重粗... 通过裂纹宏观形貌、硬度试验、裂纹微观形态等分析,研究了1 900 t/h锅炉高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢安装焊缝运行8 000 h断裂失效机理。结果表明:取消焊前预热及焊后热处理,将造成焊缝及热影响区产生淬硬马氏体组织,粗晶区晶粒严重粗化,晶界弱化;在高温运行温度下,焊接残余应力及管内蒸汽运行压力下,在焊缝与粗晶区界面处产生应力集中,随着外加应力塑性增加,在焊缝与粗晶区界面粗晶界产生裂纹。再热裂纹是造成高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝断裂失效的主要原因。 展开更多
关键词 12CR1MOV钢 T23钢 异种钢焊缝 再热裂纹 失效机理
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高温主汽用15X1M1Φ钢接头失效及解决措施 被引量:8
9
作者 赵彦芬 张路 +2 位作者 张欣原 赵建仓 张学诚 《中国电力》 CSCD 北大核心 2010年第8期1-6,共6页
为了研究俄供机组高温运行后的大口径厚壁管道15X1M1Φ钢(对应中国牌号15Cr1Mo1V)在焊接接头出现的大量横向裂纹问题,取样进行了各种宏观、微观检验分析,进行了失效原因分析、多种焊接工艺试验及评定。分析表明:原安装工艺施焊的焊缝金... 为了研究俄供机组高温运行后的大口径厚壁管道15X1M1Φ钢(对应中国牌号15Cr1Mo1V)在焊接接头出现的大量横向裂纹问题,取样进行了各种宏观、微观检验分析,进行了失效原因分析、多种焊接工艺试验及评定。分析表明:原安装工艺施焊的焊缝金属表现为低塑性、低韧性状态,开裂性质为高温下运行后发生的焊缝再热开裂,并非运行方式所致。根据再热开裂原因,改进了焊条成分并优化了焊接工艺,可有效防止高温运行再热开裂,确保接头的高温热强性能达到设计要求,保障机组安全运行。 展开更多
关键词 15X1M1Φ钢 失效分析 再热开裂 高温热强性 焊条
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07MnNiVDR再热裂纹敏感性及试验 被引量:6
10
作者 刘俊松 陈学东 卜华全 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第4期71-74,116,共5页
采用热模拟后缓慢拉伸试验、夏比摆锤冲击试验、插销试验以及小铁研试验等方法,研究了调质高强钢07MnNiVDR的再热裂纹敏感性.热模拟研究表明,采用小热输入焊接时,该钢对再热裂纹不敏感;大热输入情况下,敏感温度在600℃左右.插销试验表明... 采用热模拟后缓慢拉伸试验、夏比摆锤冲击试验、插销试验以及小铁研试验等方法,研究了调质高强钢07MnNiVDR的再热裂纹敏感性.热模拟研究表明,采用小热输入焊接时,该钢对再热裂纹不敏感;大热输入情况下,敏感温度在600℃左右.插销试验表明,该钢具有一定的再热裂纹敏感性,敏感温度在600℃左右.热模拟试验和插销试验的结果一致,小铁研试验不适合试验材料的再热裂纹敏感性研究.热模拟后缓慢拉伸是判断材料再热裂纹敏感性的有效方法,插销临界断裂初应力对生产有指导意义.尽管未在小铁研试验中发现明显再热裂纹,对该钢实施焊后热处理还应慎重. 展开更多
关键词 高强钢 再热裂纹 焊接 热模拟
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热输入对2.25Cr1MoV钢粗晶热影响区再热裂纹敏感性的影响 被引量:9
11
作者 韩一纯 陈学东 +1 位作者 范志超 卜华全 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第6期2-8,共7页
再热开裂曾多次在2.25Cr1MoV钢反应器的焊接粗晶热影响区(Coarse-grained heat affected zone,CGHAZ)部位发生,却很少在"斜Y型坡口再热裂纹试验"中出现。考虑两者之间的热输入差异,通过Gleeble热模拟试验研究热输入对2.25Cr1MoV钢CG... 再热开裂曾多次在2.25Cr1MoV钢反应器的焊接粗晶热影响区(Coarse-grained heat affected zone,CGHAZ)部位发生,却很少在"斜Y型坡口再热裂纹试验"中出现。考虑两者之间的热输入差异,通过Gleeble热模拟试验研究热输入对2.25Cr1MoV钢CGHAZ再热裂纹敏感性的影响,并结合显微组织观察、硬度测定及断口分析,讨论热输入、组织和性能之间的关系。结果表明,在5~100 kJ/cm的热输入范围内,CGHAZ的再热裂纹敏感性随热输入的升高而增大,当热输入为35 k J/cm时,CGHAZ在675℃对再热开裂"高度敏感",限制热输入在25 kJ/cm以内,将有效降低其再热裂纹敏感性。综合分析发现,模拟CGHAZ的高温塑性与其在高温拉伸试验后硬度的变化规律之间存在良好的对应关系。当软化现象发生时,拉伸试样的断裂模式为穿晶与沿晶的混合型断裂,具有较高的断面收缩率(Reduction of area,Ro A),当二次硬化现象发生时,其断裂模式为均一的微孔聚集型沿晶断裂,RoA显著降低。试验结果从二次硬化的角度反映了高热输入条件下CGHAZ的再热脆化机理。 展开更多
关键词 2.25Cr1MoV钢 焊接粗晶热影响区 热模拟 再热裂纹敏感性
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10Ni3MoVD锻件焊接裂纹敏感性试验研究 被引量:6
12
作者 窦万波 卜华全 +1 位作者 陆戴丁 章小浒 《压力容器》 北大核心 2011年第11期8-13,52,共7页
采用多种试验方法对抗拉强度级别为610 MPa的-50℃低温高强钢锻件10Ni3MoVD焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验和综合评定,为该锻件焊接和焊后热处理工艺的制订提供了可靠的依据。
关键词 10Ni3MoVD锻件 焊接 冷裂纹 再热裂纹
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超临界机组锅炉高温再热器变形及爆管原因分析 被引量:6
13
作者 肖国华 冯琳杰 +2 位作者 田晓 曹剑锋 杨百勋 《热力发电》 CAS 北大核心 2013年第10期111-115,共5页
针对某超临界机组锅炉高温再热器T91前屏爆管及出口TP347H直管变形的问题,通过对其进行宏观形貌、化学成分、金相组织、硬度、室温和高温拉伸性能等分析。结果表明:前屏爆管为焊接时采用规范的线能量较高、焊后热处理不当、焊接结构设... 针对某超临界机组锅炉高温再热器T91前屏爆管及出口TP347H直管变形的问题,通过对其进行宏观形貌、化学成分、金相组织、硬度、室温和高温拉伸性能等分析。结果表明:前屏爆管为焊接时采用规范的线能量较高、焊后热处理不当、焊接结构设计不合理导致母材与吊板衔接的角焊缝出现裂纹所致,管系结构设计引起的管屏应力也起到了一定的促进作用;高温再热器出口直管段变形与管屏拘束和TP347H材料高温强度较低有关。 展开更多
关键词 超临界机组 高温再热器 爆管 变形 T91 TP347H 焊缝 线能量
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Ti_2AlNb合金电子束焊接接头的残余应力与再热裂纹 被引量:4
14
作者 吴爱萍 李艳军 +5 位作者 赵玥 李权 朱瑞灿 刘磊 邹贵生 王国庆 《航空制造技术》 2018年第8期26-35,共10页
利用数值分析和试验测量方法研究了不同板厚和不同形状Ti_2AlNb合金电子束焊接接头的焊接应力,分析了再热裂纹的产生特点和焊后热处理过程中的组织演变,讨论了再热裂纹产生的原因。结果表明,电子束焊缝中心部位承受3向拉应力,纵向残余... 利用数值分析和试验测量方法研究了不同板厚和不同形状Ti_2AlNb合金电子束焊接接头的焊接应力,分析了再热裂纹的产生特点和焊后热处理过程中的组织演变,讨论了再热裂纹产生的原因。结果表明,电子束焊缝中心部位承受3向拉应力,纵向残余拉伸应力最大,超过1100MPa;横向拉伸应力较小;板较薄时厚度方向残余拉伸应力也较小,但当焊接厚板时焊缝中心厚度方向的残余拉伸应力也很大,深窄焊缝中可达1000MPa。同样板厚条件下,环形焊缝与直线焊缝相比,周向拉伸应力略小于纵向应力,但径向拉伸应力远大于横向应力,尤其是环的直径较小时。再热裂纹的产生与再热过程中晶界析出物及较高的拉伸应力有关,在加热速度低于一定值,加热到700℃左右时,裂纹沿晶界析出层与基体之间的界面产生与扩展。 展开更多
关键词 Ti2AlNb合金 电子束焊接 残余应力 再热裂纹 焊缝
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CF-62钢球罐再次组焊的再热裂纹敏感性 被引量:4
15
作者 李前 王永和 +1 位作者 查克勇 杨惠谷 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2008年第4期14-15,28,共3页
运用焊接热模拟试验方法对两个服役了10 a的CF-62球罐再次组焊的再次裂纹敏感性及其对焊接接头使用性能的影响进行了研究与评价,以确定合适的焊后整体热处理工艺。结果表明:该材料焊后热处理温度在600℃以上时有一定的再热裂纹敏感性,... 运用焊接热模拟试验方法对两个服役了10 a的CF-62球罐再次组焊的再次裂纹敏感性及其对焊接接头使用性能的影响进行了研究与评价,以确定合适的焊后整体热处理工艺。结果表明:该材料焊后热处理温度在600℃以上时有一定的再热裂纹敏感性,焊后热处理温度以545~585℃为宜。 展开更多
关键词 CF-62钢 再次组焊 球罐 再热裂纹
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电站锅炉厚壁蒸汽管道焊接接头开裂原因分析 被引量:5
16
作者 郑坊平 包文东 +1 位作者 宋少平 高磊 《铸造技术》 CAS 2018年第5期1128-1131,共4页
通过宏观检查、成分分析、力学性能试验、金相检验、断口扫描电镜观察等试验方法及综合分析,对电站锅炉用厚壁蒸汽管道焊接接头开裂原因进行了分析。结果表明,焊接接头开裂泄漏的主要原因是由于焊接过程或焊后热处理控制不当,焊接接头... 通过宏观检查、成分分析、力学性能试验、金相检验、断口扫描电镜观察等试验方法及综合分析,对电站锅炉用厚壁蒸汽管道焊接接头开裂原因进行了分析。结果表明,焊接接头开裂泄漏的主要原因是由于焊接过程或焊后热处理控制不当,焊接接头中产生的再热裂纹在运行中承压扩展所致。 展开更多
关键词 12CrlMoV钢 厚壁管道 焊接质量 再热裂纹
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12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的组织性能研究及原因分析 被引量:7
17
作者 曹凯 邓先刚 +1 位作者 吕品正 肖先浩 《热加工工艺》 北大核心 2019年第1期193-195,共3页
通过力学性能测试、金相组织检验及扫描电子显微镜观察等分析了某火力发电机组12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的显微组织和力学性能。试验研究结果表明:12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的强度高、塑性低、冲击韧性较差;焊缝硬度超标是由于焊后热处理恒... 通过力学性能测试、金相组织检验及扫描电子显微镜观察等分析了某火力发电机组12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的显微组织和力学性能。试验研究结果表明:12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的强度高、塑性低、冲击韧性较差;焊缝硬度超标是由于焊后热处理恒温温度不足所致;焊缝硬度超标会使该材料焊接接头产生再热裂纹的倾向增大,容易出现早期开裂失效;采用较小的焊接热输入、有效的焊后热处理、减少接头部位的应力集中是减少12Cr1MoV钢焊接接头再热裂纹的有效措施。 展开更多
关键词 12CR1MOV钢 焊接接头 焊后热处理 再热裂纹
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无裂纹钢的焊后热处理与再热脆性 被引量:8
18
作者 袁超 齐义辉 +1 位作者 孙晓峰 管恒荣 《辽宁工学院学报》 2001年第1期4-7,共4页
利用热模拟技术模拟无裂纹钢CF - 6 2的焊接热循环过程 ,得到较宽的过热粗晶区 ,进而研究了无裂纹钢在焊后热处理过程中的再热脆性。结果表明CF - 6 2钢具有较强的再热脆化倾向 ,应避免对CF - 6 2钢焊接结构件进行焊后热处理。讨论了焊... 利用热模拟技术模拟无裂纹钢CF - 6 2的焊接热循环过程 ,得到较宽的过热粗晶区 ,进而研究了无裂纹钢在焊后热处理过程中的再热脆性。结果表明CF - 6 2钢具有较强的再热脆化倾向 ,应避免对CF - 6 2钢焊接结构件进行焊后热处理。讨论了焊后热处理引起脆化的原因。 展开更多
关键词 无裂纹钢 再热脆性 热模拟 焊后热处理 低碳合金钢
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低合金耐热钢焊接接头再热裂纹研究进展 被引量:6
19
作者 陈忠兵 吕一仕 +3 位作者 石伟 齐全友 王海波 邢继涛 《焊接》 北大核心 2016年第12期21-27,60,共8页
综述了低合金耐热钢焊接接头再热裂纹的研究现状,概括了近几年工程中发现的新情况,并提出了需要进一步研究的问题。再热裂纹产生于接头焊后热处理(Postweld Heat Treatment,PWHT)过程中或高温运行中,其形成机理主要有四种:晶界杂质偏析... 综述了低合金耐热钢焊接接头再热裂纹的研究现状,概括了近几年工程中发现的新情况,并提出了需要进一步研究的问题。再热裂纹产生于接头焊后热处理(Postweld Heat Treatment,PWHT)过程中或高温运行中,其形成机理主要有四种:晶界杂质偏析弱化、晶内沉淀强化、蠕变断裂和无析出区弱化。影响再热裂纹产生的主要因素有材料成分、接头组织形态和壁厚、填充材料、预热和后热、焊接热输入、焊后热处理工艺、应力和应变等。为了评价再热裂纹敏感性,研究人员提出了理论计算方法、断面收缩率评定准则和几种试验方法。针对目前工程中出现的新问题,认为需要在新型耐热钢、厚壁耐热钢和长时运行耐热钢再热裂纹的机理与影响因素预防等方面继续进行研究。 展开更多
关键词 低合金耐热钢 焊接接头 再热裂纹 形成机理 评价方法 影响因素
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一种低焊接裂纹敏感性钢的奥氏体粗化温度研究 被引量:3
20
作者 兰亮云 邱春林 +1 位作者 赵德文 高秀华 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期808-811,共4页
通过高温淬火试验观察试验钢奥氏体晶粒尺寸的变化情况.结合金相和TEM观察、显微硬度和第二相粒子的溶解度积公式分析了加热温度和保温时间对试验钢奥氏体晶粒粗化温度、第二相粒子的溶解情况以及显微硬度值的影响.结果表明:试验钢的奥... 通过高温淬火试验观察试验钢奥氏体晶粒尺寸的变化情况.结合金相和TEM观察、显微硬度和第二相粒子的溶解度积公式分析了加热温度和保温时间对试验钢奥氏体晶粒粗化温度、第二相粒子的溶解情况以及显微硬度值的影响.结果表明:试验钢的奥氏体粗化温度在1200℃附近.当加热温度低于1200℃时,大量细小的第二相粒子阻碍奥氏体晶粒粗化;当加热温度高于1200℃时,细小的第二相粒子溶解,奥氏体晶粒出现异常长大.确定试验钢的合理加热温度为1150~1200℃,在此范围内可获得淬火组织的显微硬度值低于HV330. 展开更多
关键词 低裂纹敏感性钢 奥氏体晶粒 粗化温度 溶解度积 加热温度 显微硬度
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