集中荷载作用下受拉钢筋暴露的钢筋混凝土梁受弯性能分析

利用数值分析方法 ,讨论了集中荷载作用下受拉钢筋暴露的钢筋混凝土简支梁的工作性能 ;分析了集中荷载位置、开口的宽度和高度、受拉钢筋的配筋率、混凝土强度、是否配架立筋以及开口的位置等因素对开口梁受弯性能的影响 ;指出了开口高度对开口梁残余承载力影响最大 ,当开口边缘位于梁弯矩最大位置时 ,梁残余承载力降低的幅度最大 ;并给出了施工建议 。

金属材料疲劳累积损伤引起的强度衰减分析

用连续介质损伤力学的方法推导了非线性损伤发展方程 ,考虑了加载过程应力与损伤的完全耦合效应 ,计及了疲劳加载循环周内和循环周间损伤累计非线性效应的完全非线性疲劳累计损伤 。

碱-偏高岭土基胶凝材料的热稳定性研究

将粉煤灰漂珠、G碱-偏高岭土基胶凝材料Geopolymer(普通水泥为对比样)和水按比例混合,成型为3cm×3cm×3cm的试块并养护28d;将试块在规定的温度和时间内煅烧,并用其剩余抗压强度来判断其热稳定性.试验结果表明:Geopolymer的剩余抗压强度随煅烧温度升高而提高,并从800℃到1000℃呈现大幅度提高的趋势,而相应的普通水泥的剩余抗压强度随煅烧温度升高而下降.对Geopoly mer和水泥的水化产物进行了差热分析和热失重分析,发现Geopolymer具有优良的热稳定性能,这可能是由Geopolymer特殊的水化产物而引起的.

有限元分析不同形状腐蚀坑水冷壁管的剩余强度

基于ANSYS有限元软件,对含不同形状腐蚀坑水冷壁管剩余强度进行了研究。研究表明,将管壁上腐蚀坑简化为柱状,当腐蚀坑直径和腐蚀深度组合达到?5 mm-80%壁厚、?8 mm-70%壁厚、?12 mm-60%壁厚3种情况时,腐蚀坑直径和腐蚀深度增加则可认为腐蚀区失效;将腐蚀坑简化为球形,当腐蚀坑直径和腐蚀深度达到10H-70%壁厚(H为腐蚀深度)时,腐蚀坑直径或深度增加则可认为腐蚀区域失效;将腐蚀坑简化为矩形,当腐蚀坑尺寸和腐蚀深度达到6H-60%壁厚时,腐蚀深度和尺寸增加会造成腐蚀区域失效。相同尺寸和腐蚀深度的柱形坑、球形坑和矩形坑,球形坑最安全,柱形腐蚀坑最容易失效。

脱落托槽3种不同方法处理后粘接强度的对比

目的:观察不同方法处理脱落托槽底板后再粘接的粘接强度。方法:选择因正畸需要而拔除的健康前磨牙50颗,随机平均分为A、B、C、D、E组,B、C、D、E组粘接新托槽并于1h后去除,并从脱落托槽中选择30枚,随机分成3组,每组10枚,分别采取喷砂、打磨、热处理3种方法处理后,再分别与B、C、D组前磨牙粘接;A、E组前磨牙粘接新托槽。分别测量其抗剪强度并记录粘接剂残留指数(ARI)。结果:5组的抗剪强度依次是(18.42±2.85)MPa,(15.91±6.69)MPa,(15.59±7.43)MPa,(17.22±3.65)MPa,(19.32±4.31)MPa,5组间抗剪强度差异无统计学意义(P>0.05)。5组的ARI总计分依次是6、12、17、8、6分,其中D组低于C组(P<0.05);A组和E组均显著低于C组(P<0.01);其它组间差异无统计学意义(P>0.05)。结论:体外研究中,对脱落托槽底板残留粘接剂分别采取喷砂、热处理、打磨3种不同方法处理后再次粘接,均可获得和新托槽相近的抗剪强度,3种处理方法间无明显差别。

耐热铝合金导线的耐热机理及其在输电线路中的应用

随着电力工业的飞速发展 ,输电线路需要使用大容量、耐高温的导线。本文对耐热铝合金导线的耐热机理进行了探讨 ,对耐热铝合金导线的种类和性能以及在输电线路中的应用进行了分析和介绍 。

不同釉面酸蚀处理及污染对托槽粘结强度影响的离体实验研究

目的:比较经过不同釉面酸蚀处理及污染后,树脂改良型玻璃离子水门汀粘结托槽的抗剪强度及粘结剂残留指数。方法:收集因正畸需要而拔除的健康前磨牙108个,分别经过3种不同的釉面酸蚀处理后,在干、湿性环境下完成粘结,在Instron力学测试机上测定抗剪强度并记录粘结剂残留指数。结果:经Transbond plusSEP+RMGICs+唾液处理后树脂改良型玻璃离子水门汀与牙面粘接后抗剪强度最大;无论用何种方法处理釉面后,RMGICs在水或唾液污染时较干性环境下釉面抗剪强度要大,差异有显著性(P<0.05)。结论:用Transbond plusSEP处理釉面后RMGICs的抗剪强度最大;RMGICs的粘结强度不会因水或唾液污染而降低。

3种金属底板托槽喷砂处理前后粘结强度的比较及其意义

目的:探讨在人工唾液条件下临床正畸常用的3种金属底板托槽及脱落后经喷砂处理3种托槽的粘结强度,评价其粘结性能。方法:收集60颗因正畸需要拔除的上颌前磨牙,随机分为国产直丝弓新亚托槽(新亚)组、进口直丝弓MBT超薄托槽(MBT)组和日本直丝弓TOMY自锁托槽(TOMY)组,每组20颗。托槽脱落后将牙齿随机分为6组,分别粘结新的和脱落后经喷砂处理的3种托槽,每组10个。采用万能电子力学实验机测定每组的抗剪切强度,放大镜观察每组牙釉质表面粘结剂残留指数(ARI),扫描电镜观察不同底板托槽及脱落后经喷砂处理后的托槽底板形貌。结果:在人工唾液条件下,TOMY组初次粘结新托槽和再次粘结新托槽的抗剪切强度高于新亚组和MBT组(P<0.05),而新亚组的抗剪切强度与MBT组比较差异无统计学意义(P>0.05);再次粘结脱落后经喷砂处理的3组托槽中,TOMY组抗剪切强度大于新亚组和MBT组(P<0.05),而新亚组的抗剪切强度与MBT组比较差异无统计学意义(P>0.05);TOMY组和MBT组脱落后经喷砂处理的托槽抗剪切强度较原托槽均增大(P<0.05)。各组的ARI比较差异无统计学意义(P>0.05)。扫描电镜观察,3种托槽底板均为纵横相间的网格,TOMY组更为致密,喷砂后砂粒嵌入网格中,TOMY组和MBT组砂粒更多嵌入倒凹处;再次喷砂后,砂粒嵌入范围增加,并且新亚组网底的网格结构出现破坏,其他2组未见明显异常。结论:3种底板托槽的粘结强度均能满足临床需要,其中TOMY组托槽的粘结强度优于其他2组。喷砂法处理脱落的TOMY和MBT托槽后可以提高托槽的粘结强度。

喷砂技术对牙釉质和正畸托槽间黏结强度的影响

目的观察牙釉质和托槽底板用喷砂技术表面处理后与复合树脂黏结的效果。方法80颗人类前磨牙随机分为4组,均采用复合树脂黏结托槽。对照组(A组)根据产品使用说明黏结;喷砂组对托槽底部(B组)、釉质表面(C组)分别喷砂或同时(D组)进行喷砂处理后再做常规黏结。记录抗剪切强度和残留黏合剂指数(ARI)。结果酸蚀前用喷砂机对牙釉质和托槽底板表面分别进行喷砂处理的D组与A组、B组、C组之间的总体剪切强度和ARI记分差异有统计学意义。A组与B组、C组;B组与D组两两比较的剪切强度差异没有统计学意义。托槽底板和牙釉质表面同时经喷砂处理后获得了较高的黏结强度和较低的ARI记分。结论对托槽底板和牙釉质表面同时喷吵处理可提高两者间黏结强度。

不同酸蚀方法对树脂加强型玻璃离子粘接托槽的影响

目的:观察不同酸蚀方法处理牙面后对树脂加强型玻璃离子(resin-modified glass ionomercement,RMGIC)托槽粘接的影响。方法:将110颗人下颌前磨牙完全随机分为5组:空白对照组(A组)、35%磷酸酸蚀组(B组)、10%聚丙烯酸酸蚀组(C组)、自酸蚀光固化组(D组)和自酸蚀后冲洗组(E组),每组22颗牙。各组牙齿在经过不同处理后立即用树脂加强型玻璃离子粘接方丝弓托槽,经冷热循环试验后各组20颗进行抗剪切强度(SBS)测试并记录粘接残留指数(ARI),并对结果进行统计分析,另2颗牙用激光共聚焦显微镜(LSCM)观察纵剖面。结果:各组SBS和ARI差异有显著意义(P<0.05),其中B组[(9.429 5±2.176 4)MPa]和C组[(7.613 0±2.520 2)MPa]的SBS明显高于其他组,但粘接剂残留量也高于其他组;A组[(3.786 5±1.711 2)MPa]和D组[(4.1265±1.9664)MPa)]的SBS差别不大(P>0.05),E组[(5.7095±1.7787)MPa]略高于D组(P<0.05)。LSCM观察到C组的粘接界面形成细小的突触而D组的粘接界面存在薄膜。结论:用10%聚丙烯酸预处理牙面能提供适宜临床需求的正畸粘接强度,使用光固化自酸蚀处理剂(Adper TM Easyone,3M ESPE)并不能明显提高树脂加强型玻璃离子的粘接强度。

两种光固化正畸黏结剂的黏结性能评价

目的:研究光固化树脂加强型玻璃离子黏结剂与自酸蚀光固化正畸黏结剂对金属托槽-牙面黏结的特点。方法:60颗离体前磨牙随机分成6组,每组10颗牙,3组用光固化树脂加强型玻璃离子黏结剂,另3组用自酸蚀光固化复合树脂黏结剂黏结正畸托槽,分别于0.5、24h及冷热循环实验后测试其抗剪强度及黏结剂残留指数,并通过扫描电镜观察树脂—牙釉质面形态。结果:2种材料黏结强度均能超过5MPa。但是,24h自酸蚀光固化正畸黏结剂的强度高于光固化树脂加强型玻璃离子黏结剂的强度(P<0.05)。结论:2种光固化正畸黏结剂能提供正畸临床黏结金属托槽足够的黏结力。

3种自酸蚀粘结剂粘结托槽的剪切强度比较

目的:比较3种自酸蚀粘结剂粘结正畸托槽时的剪切粘结强度。方法:将36颗人前磨牙随机均分为3组,分别用3种自酸蚀粘结剂:改良一步法自酸蚀粘结系统Adper Prompt L-Pop Self Etch Adhesive(组1)、释氟抗菌型自酸蚀粘结系统Clearfil Protect Bond(组2)、释氟型自酸蚀粘结系统Transbond Plus Self Etching Primer(组3)粘结金属托槽,用万能应力测试机测试其剪切粘结强度,在体式显微镜下评价各组牙齿表面的剩余粘结剂指数,并进行统计学分析。结果:单因素方差分析显示各组间的剪切粘结强度有显著性差异(P<0.05),组2的剪切粘结强度最高,组1和组3间的剪切粘结强度差异无统计学意义。Kruskal-Wallis检验表明各组的剩余粘结剂指数无差别(P>0.05)。结论:3种自酸蚀粘结剂粘结托槽的剪切粘结强度存在一定的差异,但均能满足正畸临床治疗的需求。

3种正畸秞质粘接剂在不同粘接条件下的抗剪切强度比较

[目的]比较3种正畸秞质粘接剂在干性(无唾液污染)和湿性(有唾液污染)两种不同粘接条件下的抗剪切强度以及托槽去除后牙面粘接剂的残留指数,寻求一种具有最佳临床效果的秞质粘接剂。[方法]收集60颗新鲜人类前磨牙随机分为6组,分别采用京津秞质粘接剂,单组份化学固化粘接剂以及树脂改良型玻璃离子,在干性和湿性(放置于37℃、人工唾液环境)两种条件下粘接正畸托槽,24 h后检测3种材料的抗剪切强度,统计牙面上粘接材料的残留指数。[结果]在干性条件下三种材料的抗剪切强度差异无显著性意义。在湿性条件下,前两种材料的抗剪切强度明显下降,与干性条件下三组差异有显著性意义。树脂改良型玻璃离子的抗剪切强度虽然有所下降,但与干性条件下三组差异无显著性意义。通过牙面残留指数统计发现,前两种粘接剂在干性条件下,粘接剂的断裂部位多发生在粘接剂-托槽之间;在湿性条件下多发生在牙秞质及粘接剂之间,而树脂改良型玻璃离子在干湿性条件下多发生在粘接剂之间。[结论]树脂改良型玻璃离子在干性和湿性条件下粘接托槽产生的抗剪切强度能够满足正畸临床的粘接强度需要,避免了去除托槽时对牙釉质产生的撕裂,是一种较为理想的正畸粘接剂。

硫酸盐侵蚀作用下再生混凝土耐久性研究

为了研究不同再生粗骨料(RCA)取代率在干湿循环条件下对再生混凝土抗硫酸盐侵蚀性能的影响,设计了再生粗骨料取代率为0、20%、50%与100%的4组配合比,分别检测混凝土质量损失率、相对动弹模量和剩余抗压强度。同时采用电子显微镜扫描(SEM)和EDS技术,对硫酸盐侵蚀后再生混凝土微观结构变化及生成产物进行了分析。结果表明:在硫酸盐侵蚀过程中,再生骨料掺量是影响再生混凝土质量损失率、相对动弹模量和剩余抗压强度的重要因素。随着再生粗骨料的增加,再生混凝土经过硫酸盐侵蚀以后质量损失率增大,剩余相对动弹模量减小,抗压强度降低。再生粗骨料的掺入会削弱混凝土抗硫酸盐侵蚀性能,掺量越大削弱效果越明显。

锆、铜及均匀化处理对高导耐热铝合金电工圆杆性能的影响

通过扫描电镜、X射线物相分析等方法,研究了Zr、Cu元素及均匀化工艺对高导耐热铝合金电工圆杆组织及性能的影响。结果表明,通过"添加Zr(0.10%)Cu(0.08%)+300℃×16h均匀化+83%轧制"处理后,试样综合性能较优,试样导电率为59.5%IACS,抗拉强度达到149 MPa,230℃保温1h,强度残存率为94.3%。

激光辅助陶瓷托槽去粘接的Meta分析

目的:对激光辅助陶瓷托槽去粘接的效果进行Meta分析。方法:计算机检索The Cochrane Library(2017-10)、Pubmed、CBM、CNKI、万方数据库,搜集激光影响陶瓷托槽去粘接时剪切粘接强度及牙齿表面粘接剂残余指数的相关研究,检索年限均从建库至2017-10。由两位研究者独立筛选献,提取资料并评价纳入研究的偏倚风险后,采用Stata 12.0进行统计分析及Revman 5.3进行亚组分析。结果:激光影响陶瓷托槽去粘接剪切粘接强度纳入8个研究、激光影响陶瓷托槽去粘接后牙面粘接剂残余指数纳入7个研究。Meta分析结果显示:陶瓷托槽去粘接前使用激光进行照射与传统去粘接的方法相比,可以使剪切粘接强度显著降低[MD=-8.92,95%CI(-11.65,-6.20),P=0.000],对于去粘接后牙面粘接剂残余指数的大小无显著作用[MD=0.07,95%CI(-0.47,0.62),P=0.791]。结论:激光在陶瓷托槽去粘接中可以降低陶瓷托槽的剪切粘接强度,但对去粘接后牙面上的粘接剂残余指数无明显的影响。

不同粘接剂对托槽脱落牙面再粘接强度的影响

目的研究不同粘接剂对托槽脱落牙面再粘接新托槽的剪切强度的影响。方法正畸拔除人离体前磨牙60颗,随机分为A、B、C组,每组20颗。使用京津釉质粘合剂粘接前磨牙托槽,浸泡于生理盐水37℃恒温水浴24 h后加载剪切力使托槽脱落,再分别使用京津釉质粘合剂、GC Fuji ORTHO LC粘接剂、Transbond XT粘接剂粘接新托槽,生理盐水37℃恒温水浴24 h后加载剪切力使托槽脱落,记录托槽抗剪切强度,并记录托槽脱落后粘接剂残留指数。结果 3组间的抗剪切强度差异有显著性(P<0.05);3组间ARI指数差异有显著性(P<0.05)。结论对于初次使用京津釉质粘合树脂粘接的托槽脱落,使用Transbond XT粘接剂再次粘接新托槽粘接强度最大。

瓷修复体与金属托槽粘接强度的实验研究

目的:研究两种不同形状的底板(燕尾状、网状)对正畸金属托槽与瓷修复体粘接强度的影响。方法:根据瓷面处理方式及所粘接托槽的不同,将80个瓷修复体随机平均分为4组:金刚砂车针打磨+燕尾状底板托槽;金刚砂车针打磨+网状底板托槽;9.6%氢氟酸(hydrofl uori c aci d,HF)酸蚀+燕尾状底板托槽;9.6%HF酸蚀+网状底板托槽。将粘接后的每组瓷修复体随机平均分为2组:组1用37℃人工唾液水浴24h;组2不予处理。用硅烷偶联剂、杜拉菲勒光固化复合树脂充填材料进行粘接。检测抗剪切强度及粘结剂残留指数。结果:经人工唾液水浴后,抗剪切强度燕尾状底板托槽组较网状底板托槽组高,且差别有统计学意义(P<0.05);瓷面经打磨处理后,粘结剂残留指数网状底板组高于燕尾状底板组,且差别有统计学意义(P<0.05)。结论:燕尾状底板较网状底板提供更大的抗剪切强度;瓷面经金刚砂车针打磨较用HF酸蚀提供更大的抗剪切强度,且遗留较多粘接剂。

不同方法处理脱落托槽后其抗剪切强度对比研究

目的观察正畸托槽脱落后再次黏结时托槽底板的不同处理方法对抗剪切强度的影响。方法选择40颗离体人前磨牙,随机分成4组,每组10个样本,托槽均使用3MUNITEKtransbond XT光敏树脂正畸黏结剂黏结。处理方法分别为更换新托槽组(简称更新组);磨除底板残胶组(简称磨除组);托槽底板喷砂处理组(简称喷砂组);氯仿溶液浸泡溶解托槽底板上的黏结剂组(简称氯仿浸润组)。各样本均采用万能测试机进行剪切强度试验,记录每组抗剪切强度数值的变化并观察ARI指数(牙面残留黏结剂指数)。结果磨除组、喷砂组抗剪切强度增强,氯仿浸泡组抗剪切强度则减弱,三者间均有统计学差异。结论黏结脱落托槽时可采用磨除法或喷砂法对脱落托槽底板进行处理。

影响军用三极管芯片剪切强度可靠性的原因浅析

本文介绍了济南半导体所军用三极管的芯片剪切力的攻关过程及剪切强度的长期可靠性，重分析了影响剪切强度的各种因素。