仅用生理盐水冲封管在三向瓣膜式中长导管留置输液中的应用效果

目的:探讨仅用生理盐水冲封管在三向瓣膜式中长导管留置输液中的应用效果。方法:回顾性分析2021年3月至2022年2月在该院行静脉留置导管输液治疗的160例肺结核病患者的临床资料,根据封管方式不同将其分为对照组和观察组各80例。两组均留置三向瓣膜式中长导管输液7周左右,对照组采用生理盐水脉冲式冲管联合100 U/mL肝素溶液正压封管,观察组仅用生理盐水冲封管。比较两组导管留置时间、住院时间、单次封管费用、封管平均用时、不良事件发生率及护理满意度。结果:观察组导管留置时间长于对照组,住院时间短于对照组,差异均有统计学意义(P<0.05);观察组单次封管费用少于对照组,封管平均用时短于对照组,差异均有统计学意义(P<0.05);两组导管堵塞、血流感染、静脉炎发生率比较,差异均无统计学意义(P>0.05);观察组护理满意度为96.25%(77/80),高于对照组81.25%(65/80),差异有统计学意义(P<0.05)。结论:仅用生理盐水冲封管用于三向瓣膜式中长导管留置输液患者能有效延长导管留置时间,缩短封管平均用时和住院时间,降低封管费用,提高护理满意度,且不增加导管堵塞、血流感染、静脉炎的发生率,效果优于生理盐水冲管联合肝素溶液封管。

瓦斯抽采钻孔漏气规律现场试验研究

在煤矿井下进行瓦斯抽采时,外部空气会通过钻孔及周边煤岩裂隙流入到抽采管路中,造成抽采得到的瓦斯浓度大幅降低,严重制约后续的瓦斯利用,并埋下煤炭自燃、瓦斯爆炸等多种安全隐患。顺层瓦斯抽采时,封孔长度和抽采负压是影响钻孔漏气量的主要因素。以常村矿2103工作面为试验地点,以自主研发的瓦斯抽放钻孔负压测定装置为主要设备,测试分析了这2个因素对钻孔漏气量的影响,结果表明:(1)封孔长度为10~20 m较为合适;(2)增加负压会导致漏气量增加,不会增加瓦斯的抽采纯量。

新元煤矿本煤层瓦斯抽采钻孔合理封孔长度研究

为提高新元煤矿3502综采工作面瓦斯抽采钻孔的封孔效果,通过数值模拟及钻屑法,确定其合理的封孔长度应在15 m左右;对封孔材料进行了优化,可大幅提高封孔效果。现场试验结果表明,水泥砂浆封孔质量较差,新型封孔材料15 m及20 m封孔长度下的瓦斯抽采效果基本一致,最终确定合理的封孔长度为15 m。

一缘煤业瓦斯预抽钻孔合理封孔长度研究

为提高一缘煤业本煤层瓦斯预抽钻孔的封孔效果,以150110工作面为例,采用数值模拟、钻孔冲粉量现场测试的方法,确定钻孔封孔长度不应低于16 m;现场试验时,优化了封孔材料性能,大幅提高封孔效果和施工效率。现场试验结果表明,16 m封孔长度下的瓦斯抽采效果较差,18 m及20 m封孔长度下的瓦斯抽采效果基本一致,最终确定出合理的预抽孔封孔长度为18 m。

高瓦斯矿井合理封孔长度分析及囊袋带压封孔技术

为确定适合陕西黄陵二号煤矿顺层瓦斯抽采钻孔的合理封孔长度,开展基于钻孔应力状态分布特征的封孔长度分析,并运用巷道弹塑性软化模型定量得到符合黄陵二号煤矿地质条件的瓦斯抽采钻孔峰后应力升高区半径,通过理论计算确定该矿井的最佳封孔长度为12 m。在此基础上应用双囊袋一体化封孔技术替代传统聚氨酯材料实施封孔,预抽钻孔平均瓦斯浓度由14.2%提升至30.2%,取得良好的瓦斯抽采效果。

煤矿井下水力压裂钻孔封孔力学模型及试验研究

针对目前煤矿井下水力压裂钻孔封孔理论缺乏,封孔材料密封效果差、成本高,封孔长度不合理等问题,建立了水力压裂钻孔封孔力学模型,得出封孔材料能够承受的最大水压与封孔材料性质、封孔长度等参数之间的关系。综合分析了密封条件、抽采条件以及施工条件下压裂孔的合理封孔长度,并进行现场试验验证。结果表明:封孔材料性质和封孔长度是影响封孔材料能够承受最大水压的主要因素,封孔材料能够承受的最大水压随封孔材料强度、弹性模量以及封孔长度的增大而增大;当封孔长度达到某一定值后,封孔材料能够承受的最大水压随封孔长度的增大而趋于定值。以重庆松藻矿区为例,确定出穿层压裂孔的合理封孔长度为10 m,本煤层压裂孔的合理封孔长度为13 m,现场试验结果与理论分析基本一致。

新型封孔材料的性能研究及封孔长度计算

研究聚氨酯硬泡材料的渗透性能和粘结性能,旨在为煤矿瓦斯抽放和煤层注水工艺提供本质安全型的封孔材料,从而提高瓦斯抽放和煤层注水的效果,做好瓦斯、煤尘灾害的预防工作。根据达西定律设计材料渗流量的测试实验,将测定的数据进行线性拟合后,得出聚氨酯硬泡材料的渗透系数为1.00546×10-6cm/s;通过材料的抗压剪切力测试,得出聚氨酯硬泡与煤的粘结强度为387.95kPa;根据封孔模拟实验结果,选择压注药液法作为封孔方法,并根据钻孔受力平衡原则,计算得出由聚氨酯硬泡作为封孔材料的封孔长度至少为0.967m。

液压管路的谐振问题研究

液压系统中阀门(换向阀等)突然关闭时,液压泵的流量脉动频率和管道的基本频率相互作用,可能发生谐振。本文从理论上分析闭端管路系统发生谐振的条件,并给出了实例分析。结果表明,在安装液压元件时,换向阀至液压泵的管路应避开发生谐振的长度,以防止管路发生谐振。

液压凿岩机部分结构参数的设计

介绍了双面回油型液压凿岩机冲击机构的工作原理,给出了其活塞运动速度的表达式.以活塞台肩封油段的能量损失最小为优化目标,给出了活塞与缸体之间间隙以及封油长度的计算方法.分析了配油阀的能量损失情况,并以配油阀的能量损失最小为目标,推导出计算配油阀运动行程的方程,给出了阀芯运动行程的确定方法.将上述方法应用于YYT30型液压凿岩机的设计中.测试结果表明该凿岩机冲击机构总效率达到了50%,进一步验证了这种设计方法的正确性.

液压滑阀内泄漏试验研究

为研究液压滑阀内泄漏规律,搭建了滑阀内泄漏模拟实验台,对10,16,20 mm 3种阀芯直径的滑阀正常间隙(5μm)和过大间隙(40μm)下的泄漏规律进行了试验研究。结果表明,无论在正常间隙还是过大间隙下,滑阀内泄漏都是层流,并得到了径向间隙、密封长度、压差、阀芯直径等因素对泄漏量的影响规律。此外,发现由层流公式得出的理论泄漏量与实测泄漏量总会存在一定的偏差,分析得出偏差可能是由于油液温度、阀芯偏心、倾斜和流态的变化引起的。研究结果可为滑阀内泄漏量的预测、阀的设计和使用提供有益的指导和借鉴。

高瓦斯油气共生易自燃厚煤层巷道松动圈范围的确定

研究了铜川矿务局下石节煤矿高瓦斯油气共生易自燃厚煤层巷道松动圈的范围,确定合理封孔长度。在进行本煤层采后卸压抽放时,抽放钻孔的封孔深度是保证在抽放负压的影响下,钻孔不漏气,提高抽放浓度的关键因素之一,因此,确定巷道松动圈的范围对提高瓦斯抽放效果具有重要意义。

基于不同弹性本构方程的塑性区宽度及封孔长度研究

煤层注水是煤矿开采过程中重要的增透卸压手段,而封孔长度是影响注水压裂效果的一个关键因素。为了确定出合理的封孔长度,根据Lippmann煤层失稳基本理论,选取了6种不同的弹性区本构方程,引入非线性动态瓦斯压力分布的表达式,构建了含瓦斯煤层力学理论模型,得到煤层垂直、水平应力和塑性区宽度的解析式,之后结合高家堡的现场情况,对比分析6种弹性本构方程下的煤层应力分布曲线及塑性区宽度,并进行了现场封孔试验。结果表明:封孔长度在9.5 m时孔洞漏水量小、未出现异常现象,封孔效果良好,最终确定出了合理的封孔长度为9.5 m;相对于其他3种弹性本构方程,选取第i、v、vi种弹性本构方程对封孔长度进行理论计算分析,更加符合现场实际情况。

泥岩涂抹长度定量计算及应用

通过对济阳坳陷7个油田60多个油气藏几十条断层的研究,提出泥岩涂抹长度计算方法,对断层封闭性的计算公式进行修正,并用新修正的公式对营子街地区断层封闭性进行研究。结果表明:济阳坳陷断层封闭的泥岩涂抹界限值是5;纵向上沙三上亚段Ⅲ砂组中下部、Ⅳ砂组、Ⅴ砂组断层封闭性好,平面上街202、街204、街201等井区断层封闭性好,与油气富集层位非常吻合。

自制膨胀材料在正高煤矿瓦斯抽采钻孔密封中的应用

为了提高煤层钻孔封孔的成功率,保证抽放效果,同时降低封孔成本,以贵州省六盘水市钟山区正高煤矿M51#煤层15102B工作面为工程背景,采用普通水泥、硫铝酸钙水泥熟料、石灰、石膏等材料的复配得到的一种主动膨胀、高强度的钻孔密封材料进行瓦斯抽采钻孔封孔实验。通过对十二个试验孔和十二个对比孔每次检测的浓度进行整理可知,该材料在正高煤矿本煤层钻孔进行密封应用中,与原有的仅采用袋装马丽散封孔袋密封的方法相比,瓦斯抽采浓度有了大幅度的提高。

柱塞泵中柱塞摩擦副泄漏流量的分析

考虑到柱塞密封长度的变化 ,对柱塞与缸孔间环形间隙流动流量公式进行了修正 ,得出了修正系数的计算公式 ,为柱塞泵 (马达 )

柱塞泵中柱塞摩擦副泄漏流量的分析

考虑到柱塞密封长度的变化,对柱塞与缸孔间环形间隙流动流量公式进行修正,得出修正系数的计算公式,为柱塞泵(马达)容积效率的分析和计算提供了方便。

定点定长度新型封孔工艺及工业性试验研究

针对现有封孔技术因封孔深度和封孔段长度相同,造成不能有效避开巷道松动圈、浪费封孔材料等现象的问题,在分析钻孔裂隙带形成的基础上,提出了封孔深度为8m、封孔段长度为3m的定点定长度新型封孔工艺。并在贵州山脚树矿进行了工业性试验,结果表明:定点定长度新型封孔工艺有效减少了钻孔漏气量,封孔成本降低40%,平均瓦斯抽采浓度提高了17.2%,单孔多抽出瓦斯911.9m3/min。

豢养斑海豹生长规律研究

为研究斑海豹生长规律,达到科学饲养的目的,对大连圣亚旅游控股股份有限公司豢养斑海豹进行体检,获取动物性别、年龄、体质量和体长等信息;通过SPSS 13.0软件对动物的生长曲线、体长—体质量关系和雌雄间生长差异进行分析。试验共获得30头豢养斑海豹的体检数据,雌性11头,雄性19头。统计分析发现:logistic、Gompertz和von Bertalanffy三种模型回归的斑海豹最大体长、体质量依次为167、170、171cm和153、175、191kg;体质量—体长关系为m=44.02L0.258,r2=0.908;研究还发现体长—年龄、体质量—体长间的相关关系模型能够较准确的反映斑海豹的生长规律,而体质量—年龄模型准确度较差。控制年龄的协方差分析未发现雌雄斑海豹生长规律间的差异(体长:P>0.05;体质量:P>0.05)。

液压凿岩机冲击机构的能量损失分析

液压凿岩机工作时,冲击机构的能量损失对其效率有很大的影响。从理论上分析了液压冲击机构的主要能量损失,导出了能量损失的计算表达式,对液压凿岩机的设计具有重要指导意义。理论分析表明,对于一定功率的液压凿岩机,存在使能量损失最小的一组封油长度和阀芯运动行程。在实例计算中,通过能量损失计算,优化了冲击机构的设计参数,使冲击部分和配油阀的能量损失分别减少了1.74%和10.67%。

聚氨酯—胶囊二次注浆封孔测压技术

针对现有封孔测压方法聚氨酯堵头不能实现高压注浆,水泥砂浆封孔测压不适用于近水平钻孔,胶囊粘液测压成本高,不适用于瓦斯压力大于3.5 MPa等问题,提出聚氨酯-胶囊二次注浆封孔测压技术。推导出预注浆阶段有效封孔长度与钻孔倾角之间的函数关系,确定了近水平钻孔封孔长度,同时通过两个渗透扩散模型校验得到注浆扩散半径。在阳泉上社煤矿进行的现场应用中对比胶囊粘液测压技术,测压结果误差在2%以内;相对聚氨酯做堵头的带压注浆测压技术节约测压时间16 h,实现了准确快速测压。