UNS N08367超级奥氏体不锈钢大直径无缝管的研发

介绍了一种核电厂海水系统用UNS N08367超级奥氏体不锈钢大直径无缝管的制造工艺,分析了产品性能。采用斜轧热穿孔+热轧+均整+冷拔工艺,通过优化化学成分和管坯加热温度,控制轧制温度,避免产生α相铁素体和不均匀碳氮化物组织,以及合理设计热处理制度,控制热处理温度、保温时间及冷却速率,避免了有害相的析出,成功研发出了核电厂海水系统用UNS N08367超级奥氏体不锈钢大直径无缝管。研究结果表明,该UNS N08367大直径无缝管具有金相组织均一、力学性能稳定及腐蚀性能优异的特点,可以用于压水堆核电厂海水系统。

抗CO_(2)腐蚀马氏体不锈钢无缝管的研究进展

叙述了马氏体不锈钢油井管材料的设计及发展历程,CO_(2)的腐蚀机理和影响马氏体不锈钢耐蚀性的因素。分析了材料成分设计,发现提高有效Cr含量和减少δ铁素体是提升管材性能的关键;讨论了CO_(2)的腐蚀机理,特别是存在微量H_(2)S对CO_(2)腐蚀的影响;探讨了材料因素和环境因素对马氏体不锈钢耐蚀性能的影响,认为温度对耐蚀性的影响最大,H_(2)S含量会限制材料的应用,pH值和Cl^(-)含量会影响阴极反应过程。展望了马氏体不锈钢油井管的研究方向。

304无缝不锈钢管漏气原因分析

通过宏观观察、金相检验、微观形貌和EDS分析、化学成分分析及显微硬度检测方法对304无缝不锈钢管漏气原因进行了分析。结果表明,漏气是由于板材局部存在铜偏析,在制作过程中进行酸洗时,存在电位差,使得局部产生电化学加速腐蚀。同时材料存在严重的网状沿晶腐蚀裂纹,板材的有效尺寸减少,导致扩管变形时在表面缺陷处产生裂纹,从而发生漏气现象。

核级奥氏体不锈钢无缝钢管晶间腐蚀研究

在核级奥氏体不锈钢无缝钢管晶间腐蚀试验的基础上,结合该不锈钢无缝钢管的生产制造工艺和敏化热处理过程,分析得出该无缝钢管在敏化热处理后的微观组织为γ奥氏体+δ铁素体+M23C6碳化物,M23C6碳化物大量析出而造成的晶界贫Cr是晶间腐蚀试验不合格的主要原因,且δ铁素体的存在对该核级奥氏体不锈钢无缝钢管的耐晶间腐蚀性存在不利影响。为保证该类型核级奥氏体不锈钢无缝钢管的晶间腐蚀性能,建议在满足化学成分设计要求的前提下优化元素含量配置和采取更为优异的固溶热处理制度。

奥氏体不锈钢无缝钢管晶间腐蚀试验要求探讨

针对奥氏体不锈钢无缝钢管通过硫酸-硫酸铜法进行晶间腐蚀试验时,ASTM A262、NB/T20004和GB/T4334三个标准中对实验要求的差异进行探讨,主要从试样制备、敏化热处理制度、腐蚀试验和评定试验4个方面进行了分析对比,结果显示这三个标准之间存在着明显的差异,表明三个标准下硫酸-硫酸铜法晶间腐蚀试验之间没有必然的替代性,因此在一定程度上说明:不同材料体系中的奥氏体不锈钢无缝钢管,在进行晶间腐蚀试验时应按照相应的标准规定进行。

核电站用沉淀硬化不锈钢管的制造及性能控制

控制棒驱动轴部件是核电站反应堆控制棒驱动机构的关键部件。本文阐述了沉淀硬化不锈钢超细长厚壁无缝钢管采用合理的冶炼、热穿孔、冷拔、脱脂、热处理和酸洗等工艺。对热穿孔—冷拔—热处理等关键工艺的控制，满足了钢管技术要求。驱动轴原材料由管材替代棒料加工深孔的加工工艺，减少中间焊缝，提高了部件的可靠性和设备安全性。

TP321不锈钢无缝钢管晶间腐蚀问题研究

对影响TP321不锈钢无缝钢管耐晶间腐蚀性能的因素进行分析,从化学成分、金相组织、工艺流程、热处理制度等方面研究可能导致耐蚀性降低的原因,并采取措施消除不利影响。通过控制化学成分、调整热处理制度以及优化脱脂工艺等一系列改进措施,使TP321不锈钢无缝钢管晶间腐蚀试验一次合格率稳定在95%以上水平。

电站锅炉用TP347H不锈钢无缝钢管的开发

近年来我国电力发展迅速,电站锅炉用管需求急增。简述了太钢从炼钢到制管的装备和生产情况,以及对TP347H无缝钢管的表面质量、几何尺寸、化学成分、金相组织、晶粒度、非金属夹杂物、室温力学性能、晶间腐蚀试验、工艺性能等常规评定试验结果。

Φ89mm以下不锈钢无缝钢管管坯的经济型生产工艺

针对Φ89 mm以下300系列奥氏体不锈钢无缝钢管冷加工生产流程长、生产周期长、产量低、成材率低、成本高以及酸洗污染等问题,通过变形工艺研究,设计开发出"热轧(穿孔+定径)+在线水冷"工艺,以生产Φ89 mm以下不锈钢无缝钢管坯料。检验结果表明:采用"热轧(穿孔+定径)+在线水冷"工艺生产的Φ89 mm以下不锈钢无缝钢管坯料规格接近最终冷轧成品尺寸,可减少中间冷轧(拔)道次,简化工艺流程,缩短生产周期,提高成材率,具有良好的经济性。

我国应重视低镍钼双相不锈钢及钢管的研发

从标准方面介绍了欧美双相不锈钢的制造水平,分析了列入美国ASTM标准的10种低镍钼双相不锈钢的化学成分和性能,总结了各低镍钼双相不锈钢在美国棒、板、管材标准中的入编历程,指出了研发低镍钼双相不锈钢及钢管的技术关键。分析认为:近几年以S32101为代表的新型低镍钼双相不锈钢在欧美快速发展,并作为无缝及(或)焊接钢管的新钢种列入美国不锈钢钢管标准;美国还在ASTM不锈钢标准中增列了S8XXXX系列钢;我国应加快低镍钼双相不锈钢及钢管的研发。

不锈钢无缝管的消费市场及其需求探析

不锈钢管具有耐腐蚀,高强度,轻便,使用寿命长等优异特征。近年来不锈钢管在工业输送管道以及机械结构部件等领域中得到广泛应用,随着国民经济的飞速发展,不锈钢管将具有更加广阔的应用前景深受业内关注。针对国内不锈钢管消费市场巨大前景可观,论述了新政拉动不锈钢钢管市场消费新的增长点,分别介绍了电力工业领域的不锈钢管市场,汽车工业领域的不锈钢管市场,以及水工业领域的不锈钢管市场特点及其需求。

304不锈钢无缝钢管表面黑白斜条纹的形成机理研究

检测304不锈钢无缝钢管表面黑条纹及白条纹区域的化学成分、金相组织、相结构和粗糙度,并分析研究黑白斜条纹的形成机理。测试结果表明:黑条纹及白条纹区域成分、金相组织及相结构基本相同,均在正常范围内,但白条纹区域粗糙度明显较黑条纹区域大;穿孔导板使用后期对圆钢表面磨损程度不同,使荒管表面粗糙度不同,从而导致成品钢管表面出现黑白斜条纹。适当降低穿孔导板的使用寿命,适时更换新穿孔导板,可杜绝成品钢管表面黑白斜条纹的产生。

从中外标准对比看不锈钢管制造技术发展

比较了中国、日本、美国不锈钢管现行标准,从制造方法、钢种类别和数量、尺度规格等方面分析了彼此的差异及我国不锈钢管制造技术和标准化的发展前景。

高炉炉底水冷用不锈钢无缝钢管的开发

介绍了一次成型超长高炉炉底水冷用无缝钢管的技术要求、技术难点及其设计开发挤压生产过程。实践证明,采用挤压制管工艺生产的12Cr18Ni9产品的性能高于相关标准和技术协议要求,满足了大型高炉炉底冷却和长寿命的要求,为大中型高炉炉底冷却水管的选材和使用提供了参考。

S30403不锈钢无缝钢管背面保护焊接技术

采用免充氩焊接保护剂和传统的充氩气保护对S30403不锈钢无缝钢管进行TIG打底焊,通过焊接工艺试验、探伤试验、拉伸试验、侧弯试验、冲击试验、晶间腐蚀试验、金相试验等方法研究了两种背面保护方式对S30403不锈钢无缝钢管焊接接头工艺和性能的影响。试验结果表明,免充氩焊接保护剂的结果能够满足NB/T 47014—2011中规定的要求,与传统的充氩气保护方式相当,在实际生产中可替代充氩气保护。

UNS N08904超级奥氏体不锈钢无缝管的生产工艺及性能

采用冷轧、冷拔、退火处理及酸洗等工艺实现了32mm×7mm规格UNS N08904超级奥氏体不锈钢无缝管的国产化,并对成品管的室温力学性能、晶粒度和晶间腐蚀性能等进行了研究。结果表明:退火处理和酸洗为关键的生产工艺,中间退火工艺为(1 060~1 100)℃×40min,成品退火工艺为(1 040~1 080)℃×35min,酸洗液为6%HF+12%HNO3,酸洗温度为30~40℃,酸洗时间为15h,在此工工艺条件下成品不锈钢无缝管的各项性能均符合相关标准要求。

输送液化天然气用不锈钢钢管的中外标准分析

为明确国内外不锈钢钢管标准之间的差异,进而为液化天然气行业不锈钢钢管标准的选用提供参考依据,从钢管的外形和尺寸要求、材料化学成分、制造、交货状态、力学性能及工艺性能等方面对国内流体输送用不锈钢无缝钢管和焊接钢管的生产标准和目前液化天然气行业普遍采用的国外不锈钢钢管生产标准进行了研究。结合输送介质液化天然气的低温和易燃特性,对标准的适用性进行了分析并提出了相应的补充要求建议。国内的不锈钢无缝钢管标准整体上要求较严,但尺寸范围相对偏小。对于不锈钢焊接管,国外标准要求更加详细严格。

核电站用不锈钢无缝管制造过程中的目视检测

介绍了核电站用不锈钢无缝管的制造工艺,重点阐述了制造过程中各阶段目视检测发现的典型缺陷的特征,分析了这些缺陷的产生原因,并总结了制造过程中应用目视检测技术来控制表面质量的要求,可为同行提供参考。

不锈钢无缝钢管穿孔专用顶头的设计开发

针对不锈钢无缝钢管生产中穿孔用顶头经常出现鼻部塌陷失效的问题,通过对顶头硬度、金相组织检测和能谱成分分析发现,失效的主要原因为顶头表面氧化膜脱落,导致升温变形。通过优化顶头成分设计和形状结构改进,设计开发出一种新顶头,能够提升顶头基体强度和氧化覆层的附着效果,顶头寿命显著提升,由原来的2支提升到12支。

316L不锈钢无缝钢管的水蒸气吸附特性研究

为评估不锈钢管的水蒸气吸附作用对气体性质的影响,采用穿透法研究了316L不锈钢无缝钢管的水蒸气吸附特性,并对水蒸气吸附量与温度和水蒸气分压的关系进行了拟合。结果表明:在温度为31~71℃,水蒸气分压为78.8~1950 Pa范围内,316L不锈钢无缝钢管的水蒸气吸附量与水蒸气分压的1.00次方成正比关系,水蒸气吸附热约为6.1 kJ/mol。在温度为100℃和130℃时(水蒸气分压为7.67~53.75 kPa范围内),吸附量分别与水蒸气分压的1.55次方和1.49次方成正比关系。