SLUG试井积分图版及其应用

本文制作了放喷无产量的ＳＬＵＧ试井积分图版，并提出了匹配分析方法。ＳＬＵＧ试井积分图版与定产量试井双对数图版相似，但物理问题不同，纵坐标不同，分析方法不同。

SLUG试井污染检测乘积图版及其应用

本研究获得了ＳＬＵＧ试井解与定产量试井解的数学关系式并制作出ＳＬＵＧ试井乘积图版。ＳＬＵＧ试井乘积图版分辨率高、灵敏度好、唯一性强，ＳＬＵＧ试井乘积曲线容易制作。ＳＬＵＧ试井乘积图版可用于一开、一开一关、二开二关、三开三关ＳＬＵＧ试井。

SLUG试井积积比图版及其应用

本文制作了放喷无产量的ＳＬＵＧ试井积积比图版，该图版的纵坐标是ＳＬＵＧ试井解的积分与ＳＬＵＧ试井解和ｔＤ／ＣＤ的乘积的比。该图版与定产量试井的压导比图版相似。本文还提出了相应的ＳＬＵＧ试井分析方法。该图版既扩大了早期续流段的区别，又扩大了晚期段的区别，并保持水平平行移动匹配，提高了匹配分辨率。

管式液塞捕集器设计及性能测试研究

管式液塞捕集器是气液混输管线终端的重要设备,其设计参数复杂,目前国内还没有具有独立知识产权的液塞捕集器产品。为此,研究了混输管线段塞流参数变化规律,指出捕集器的液位控制系统对捕集器的工作性能有较大影响——不使用液位控制系统时,捕集器液位和压力都不稳定,影响捕集器的工作性能。而启动液位控制系统后,捕集器压力和液位都较稳定;启用液位控制系统以后,捕集器内液位在设定值附近周期性波动,受液位波动影响,捕集器内压力也出现周期性波动,液位和压力的波动周期与液体流量有关。编制了段塞流捕集器设计规则,建立了捕集器系统的优化数学模型,设计并优化了液塞捕集器的结构与尺寸。所研制的液塞捕集器经室内测试,运行状态良好,在不同的试验工况下,捕集器内部的压力、液位都比较平稳,可以较好地分离气、液两相,有效消除段塞流的影响。

DST段塞流的非线性模型及新型典型曲线拟合法

本文考虑了不稳定渗流扩散方程的非线性项，建立了段塞测试的非线性模型，研制了新型典型曲线，并进行了实例应用。

段塞式加砂技术在页岩气缝网压裂中的应用

页岩储层裂缝扩展及延伸机理不同于常规储层,且微裂缝发育,压裂液滤失量大,常规的连续阶梯状加砂压裂工艺在页岩气开发中不适用。段塞式加砂工艺采用段塞+中顶+段塞的不连续加砂模式,具有降低近井摩阻、提高裂缝复杂程度实现缝网压裂、提高施工成功率等作用。此技术在国内某页岩气井压裂施工中得到了应用,施工一次成功率100%,并取得了较好的产能。

DST球形或半球形段塞流压力分析方法

建立了DST球形或半球形段塞流的数学模型，导出了无量纲井底压力的拉氏空间解及短时间和长时间近似解，绘制了用于实测压力分析的新型典型曲线，并提出了检验拟合结果的方法。

气液混输管道管式段塞流捕集器设计原理及实践

段塞流是气液混输管道中一种常见的流型流态,对下游设备的压力波动影响极大。从段塞流的动力特性出发,分析了段塞流的物理特性和国外管式段塞流捕集器的结构特点和分离原理,建立了一套管式段塞流捕集器主要参数的设计计算数学模型,对主要设计参数进行了敏感性分析,得出规律性认识并给出设计案例。对研究管式段塞流捕集器的设计方法和优化凝析气田地面工艺流程有积极意义。

段塞式堵水封窜技术在塔河油田的应用

针对新疆塔河油田高温高矿化度强漏失超深井封堵施工要求,提出新型段塞式堵水封窜技术,优化了前置段塞堵剂配方：硅酸钠加量（质量分数,下同）为2.0%~10.0%,活化剂HJYS为0.4%~1.0%,缓凝剂YJ为0.2%~2.0%;封堵段塞堵剂选择堵漏剂NPA作为主剂,适宜的加量为40%~80%。110,120℃下封堵段塞堵剂抗压强度均大于15 MPa,能满足施工工艺的要求。在塔河油田高温高矿化度强漏失超深井现场试验9口井,施工后工艺成功率100%。年平均单井阶段累计增油759.1 t,取得了较好的封堵效果。

气力输送的应用分析及发展前景

气力输送系统对火力发电、化工、水泥、制药、粮食加工等行业的发展有重要的影响,由于近代气力输送突飞猛进的进展,促使理论研究不断深入,逐步形成了初步完整的气力输送体系。通过对气力输送装置的输送方式、输送类型及类型选择等进行分析和评述,得出密相栓流输送系统应是今后的主要发展趋势,分析了密相栓流输送存在的问题及发展前景。

砂岩双渗油藏段塞流或DST流动期的压力特征分析

本文依据段塞流的特点,提出了双渗透地层存在稳态窜流的段塞流测试或DST测试流动期的数学模型,并分别用Laplace变换和有限差分方法求其半解析解和数值解;绘制出了反映压力特征的典型曲线。利用该曲线可以分析段塞流或DST流动期的数据,得出双渗地层的特性参数。

指状分离器段塞流液塞耗散效果研究

为确定一种能有效耗散段塞流液塞的指状分离器结构,在使用包含液塞发生器的气液两相流试验系统的基础上,利用电导探针数采程序和摄像分析技术,试验研究了不同表观气速下各初始长度段塞流液塞在不同指状分离器结构中的耗散过程和耗散效果。结果表明:入口连通气管的结构能分流段塞流液塞,减小液塞动能,有利于液塞耗散;立管加高结构能改善气相顶管流型,提高分离效率,但会增大底管段塞流生成几率;大存储段容积结构能大大减少下倾管和液相底管出现段塞流的可能性;入口连通、立管加高、大存储段容积的指状分离器组合结构能有效处理的液塞范围最大。

海洋L形立管系统不稳定流简化计算模型

根据严重段塞流4个阶段的特点,针对L形立管系统不稳定流建立了一维准平衡态简化计算模型,其忽略摩阻和加速度的影响,立管中气相穿透过程应用漂移流模型。气相穿透、气液喷发阶段采用特征线方法求解,并引入气相密度偏移修正过程,能够对典型严重段塞流和液塞长度小于立管高度的过渡严重段塞流进行模拟。将模型计算结果与实验室结果以及其他文献的实验数据进行对比,结果表明模型能够对L形立管系统中的两相不稳定流动进行较准确的模拟。(图2,表3,参16)。

海洋L形立管系统底部连续气举水力模型

为了研究海洋L形立管系统底部连续气举水力模型,基于立管底部连续注气条件,分析L形立管系统内可能发生的两相流动过程,建立了针对下倾管-立管系统严重段塞流工况下立管底部连续气举的一维准稳态数值模型。该模型能对有回落循环过程、无回落循环过程、非稳态震荡过程及稳态两相流动过程的相关参数进行数值模拟,从而得到不同流动类型特征参数随时间变化的规律,且模拟结果与第3方实验数据吻合较好。与Jansen模型相比,该模型的适用性和稳定性更强。基于模型模拟结果和实验数据,分析了注气量对立管底部连续气举效果的影响,以期对海洋立管系统安全稳定流动提供借鉴。(图8,表3,参27)