Compressive Strength of Basic Magnesium Sulfate Cement Coral Aggregate Concrete(MCAC)on Non-Destructive Testing

Basic magnesium sulfate cement coral aggregate concrete(MCAC)is a new type of concrete consisting of basic magnesium sulfate cement,coarse coral aggregate,coral reef sand and seawater.The rebound hammer(RH),the ultrasonic pulse velocity(UPV)and the compressive strength(fcu)tests of 14 sets of cube specimens of the MCAC after 28 d of aging were conducted.The impact of the content and length of sisal fiber on the relationship between the fcu-RH and the fcu-UPV was determined.A mathematical model was established to predict the strength of the MCAC using the UPV,RH,and comprehensive UPV/RH methods and to obtain the curves of test strength.The applicability of the test strength curves of ordinary portland concrete(OPC),light-weight aggregate concrete(LAC),and coral aggregate concrete(CAC)to MCAC was assessed.The results showed that the test strength curves of OPC,LAC and CAC were inappropriate to determine the strength of MCAC using non-destructive method.The relative standard error of the curves of test strength of the RH method and the comprehensive method met the specifications,whereas that of the UPV method did not.

凝灰岩粉比表面积对水泥浆体性能的影响

采用不同比表面积的凝灰岩粉取代30%水泥(按总胶凝材料质量计),研究了不同比表面积凝灰岩粉对水泥净浆流动度、胶砂强度、水化热的影响,以及凝灰岩粉取代水泥对碳排放量的影响。结果表明:比表面积381 m^(2)/kg的凝灰岩粉取代水泥可提升净浆初始流动度,但随着凝灰岩粉比表面积增大,净浆初始流动度明显降低;不同比表面积凝灰岩粉对3 d胶砂抗压强度的贡献与粉煤灰、矿渣粉相近,但对28、56 d胶砂抗压强度的贡献低于粉煤灰和矿渣粉;凝灰岩粉比表面积增大有利于提升胶砂抗压强度,但比表面积由495 m^(2)/kg增至700 m^(2)/kg时,对胶砂抗压强度的提升效果有限,综合考虑经济性和抗压强度,作矿物掺和料时凝灰岩粉宜磨细至比表面积495 m^(2)/kg;粉煤灰、矿渣粉和凝灰岩粉取代水泥均能降低水化放热速率峰值和72 h累计放热量,比表面积700 m^(2)/kg的凝灰岩粉对水泥水化进程的加速效果强于粉煤灰、矿渣粉和其他比表面积凝灰岩粉;495 m^(2)/kg比表面积的凝灰岩粉取代30%水泥后制成的复合胶凝材料,碳排放量降低29.5%。

新型水泥路面冷再生机组再生水泥稳定碎石试验研究

利用新型RH-S85旧水泥路面就地冷再生机组,采用铣刨、鄂破与反击破的综合方式完成废旧水泥混凝土面板二次破碎,解决了传统单次方法破碎颗粒度较大的问题。通过筛分级配、无侧限抗压强度等试验,研究了破碎再生集料的级配特征以及再生水泥稳定碎石混合料强度特性。结果表明:经RH-S85机组二次铣刨后的再生集料,大部分粒径级配处于规范的上下限范围内,但φ0.6 mm以下的细集料数量偏多,超出了级配上限,经调整后符合规范要求。随着水泥含量的增加,再生集料形成的水泥稳定碎石混合料的最大干密度呈线性增加,最佳含水量呈对数增加,无侧限抗压强度呈指数递增。控制适量水泥剂量情况下,利用RH-S85机组再生集料制备的再生水泥稳定碎石混合料强度符合各类交通条件的规范要求,可有效实现节约环保目的。

不同细度铁铝酸盐水泥的粒度特征及其对性能的影响研究

采用筛分法、透气法和激光粒度法测试了不同细度铁铝酸盐水泥的颗粒特征参数,并对不同方法测试结果进行了对比分析,研究了细度对水泥物理性能的影响.结果表明:铁铝酸盐水泥勃氏比表面积与激光粒度法计算比表面积之间具有良好的线性关系,激光粒度法计算筛余与负压筛测定筛余结果之间没有对应关系.不同细度铁铝酸盐水泥颗粒符合RRSB分布,勃氏比表面积与特征粒径与均匀性系数的乘积之间呈幂函数关系.铁铝酸盐水泥凝结时间随细度增加而减小,强度随细度增加而增加,凝结时间及强度与比表面积之间具有良好的对应关系.

厄瓜多尔A级低渗早强油井水泥浆优化设计

为解决厄瓜多尔A级水泥适应温度、深度范围窄、初始稠度大、可泵性差的难点,开展基于A级水泥的水泥浆配方优化设计研究。通过对A级油井水泥成分分析,水泥密度、细度和比表面积等测试,并开展了其水泥浆稠化性能和抗污染实验,优选出了基于厄瓜多尔低渗、早强和适应范围更广的水泥浆体系。结果表明,A级水泥比表面积为4100~4500 cm^(3)/g,Na_(2)O含量为0.47%;A级水泥浆体系适用范围可达65℃,10 h的抗压强度均能达到3.5 MPa,渗透率为0.1936 mD,体积收缩率为0.03%。该水泥浆体系在MARIANN-78井技术套管固井施工中进行了应用,CBL/VDL测井结果显示固井质量为优质,显著改善了厄瓜多尔A级油井水泥的性能。

不同细度硅酸盐水泥的水化特性研究

通过对硅酸盐水泥熟料和天然二水石膏进行混合、破碎、磨细,得到305、344、398 m2/kg三种比表面积的硅酸盐水泥。研究了不同比表面积下水泥的标准稠度用水量、凝结时间、水泥水化放热特性以及不同细度水泥对胶砂强度、干缩的影响。结果表明:随水泥比表面积的增大,水泥标准稠度用水量也随之增加,而初凝、终凝时间略有缩短;对早期抗折强度有所提升,后期抗折强度略微下降,且随水泥比表面积的增大,水泥的抗压强度均有所提高,水化放热峰值也更高,且峰值出现时间提前;305 m2/kg与344 m2/kg组各龄期的干缩率差异性较小,但比表面积达到398 m2/kg时,干缩显著提高。

再生骨料混凝土配合比设计参数研究

通过再生骨料混凝土配合比试验,研究再生粗骨料材料性质对再生骨料混凝土配合比设计中水灰比、单方用水量和砂率等参数的影响;通过对试验结果的统计分析,建立了考虑再生骨料取代率影响的水胶比计算公式,考虑再生骨料吸水率和取代率影响的再生混凝土单方用水量计算公式,以及考虑再生骨料空隙率、取代率和表观密度影响的再生混凝土砂率计算公式。结果表明:再生骨料取代率、空隙率和吸水率对再生骨料混凝土配合比设计参数的影响较大;所得公式形式简单,反映了再生粗骨料的特点,提高了再生骨料混凝土配合比设计的精度,为再生混凝土配合比设计提供依据和参考。

镁质碱式盐对污泥力学性能的影响

采用一种镁质碱式盐(MOC)进行了改善浓缩污泥力学性能的实验研究.结果表明,在MOC和污泥的质量比为5/100～20/100,MgO和MgCl2质量比为3/1～5/1时,可以使污泥无侧限抗压强度提高到85.14kg.cm-1,50kPa下的污泥渗透性能可达到2.17×10-3cm.s-1;塑性指数(IP)最低可降到7.9.同时污泥的粒径呈线性增加,当污泥粒径在45～72μm之间时,污泥比阻的下降较明显.采用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)进行微观分析,发现MOC在污泥中发生胶凝水化反应.在Mg2+和OH-激发下,MOC与污泥中的Si2+,Al3+,Cu2+形成了Mg-Si-Al凝胶体系,并以晶体结构的形式存在,对污泥的稳定化起到了积极的作用.

不同水灰比下矿渣硅灰复合矿物掺合料火山灰效应试验研究

对不同水灰比下不同矿物掺合料的水泥砂浆的力学性能进行了试验研究,利用火山灰效应比强度分析法,对不同水灰比不同龄期复合掺合料火山灰效应进行了数值分析,并比较了不同硅灰掺量对火山灰效应的影响。结果表明,加入复合矿物掺合料增强了砂浆的强度,同水灰比复合矿物掺合料火山灰效应随龄期变化趋势基本一致,不同水灰比下,复合掺合料的火山灰效应贡献率随龄期表现出不同的变化趋势,但两种水灰比在120 d时火山灰效应贡献率基本一致;另硅灰掺量在不同水灰比下对复合矿物掺合料火山灰效应贡献率明显不同。为了能最大化发挥复合矿物掺合料的火山灰效应,应考虑砂浆的水灰比,通过试验确定最佳的掺量。

低温微细低密度水泥的实验研究

实验研究了低温条件下微细水泥在低密度水泥浆中的应用。结果表明,在低温条件下,与常规水泥相比,采用微细水泥可以大大提高低密度水泥的早期强度。微细水泥用于低密度水泥体系中,因为水泥越细,水泥的表面积就较大,水能很快地渗入水泥内部,其表面积增大也提高水化反应的速度,从而解决常规低密度水泥早期强度偏低的问题。低密度体系中的稳定性、渗透性也得到了较好的改善。微细低密度体系的静切力较高、触变性较好。另外,与常规水泥相比,微细水泥的初、终凝时间也有缩短,这对提高低密度水泥体系的防窜能力也是有利的。微细水泥在低温、低密度体系中对水泥浆的其它性能无不良影响,只要适当调节其稠化时间,即可满足固井施工的需要。

磨细锶渣、磨细矿渣及粉煤灰活性效应对比

采用火山灰活性量化分析方法,运用胶砂强度、活性效应比强度系数、活性指数等指标对比分析了磨细锶渣、磨细矿渣和粉煤灰三者之间的活性效应.分析表明,胶砂强度可以评价胶砂试件的砂浆强度,但不能量化其中掺合料的强度贡献;而比强度指标可对各个龄期水泥胶砂试件中掺合料的活性效应,及其在胶砂试件总强度中所占的强度百分率进行量化评价,弥补了胶砂强度分析的缺陷.所研究的掺合料中,磨细矿渣及煅烧磨细锶渣的活性效应最好,且前者的后期活性较好,而后者更有利于早期的活性发展.

基于BP网络的混凝土抗冻性

运用改进的BP算法,建立了3 5 2及3 5 1混凝土抗冻性BP网络计算模型·模型(1)(3 5 2)以水灰比、单位水泥用量及砂率为输入,以冻融后混凝土质量损失及冻融后混凝土强度损失为输出;模型(2)(3 5 1)及模型(3)(3 5 1)的输入与模型(1)相同,输出分别为冻融后混凝土质量损失和冻融后混凝土强度损失·计算结果与试验结果符合较好·

超超临界机组蒸汽参数的优化选择

提高蒸汽参数是提高火电厂效率最有效的途径。通过对机组热力性能的计算和高温材料强度的计算分析,确定了主蒸汽压力、温度、机组热耗率和材料强度之间的关系,指出了蒸汽参数选择的范围和趋势,可为我国超超临界机组蒸汽参数的优化选择提供参考。

低碳超高强石渣混凝土的配制技术研究

应用"硅酸盐水泥+活性矿物掺合料+高效减水剂"的技术路线、磁化水混凝土技术和常规的制备工艺,利用本地来源广泛的石子、石渣等原材料进行了低碳超高强石渣混凝土(GSHSCUS)试验,系统研究掺合料、养护制度、养护龄期等对超高强石渣混凝土强度的影响,探讨其规律性.试验结果表明,采用普通工艺、廉价的本地材料及低至350 kg·m^(-3)的水泥消耗量完全可以制备抗压强度达到128.8 MPa的低碳超高强混凝土.在试验参数范围内,绝湿养护、冷水养护对混凝土强度的影响并不十分明显;影响超高强石渣混凝土强度的因素依次为水胶比、硅粉掺量、水泥用量、偏高岭土掺量和粉煤灰掺量;超高强石渣混凝土的单位质量水泥贡献的质强比约为普通混凝土的4.17倍,约为高强混凝土(HSC)的2.49倍,活性粉末混凝土(RPC)的2.02倍.因此,以低用量水泥配制的超高强石渣混凝土是低碳绿色混凝土,是低碳经济时代混凝土发展的方向.

低碳超高强石渣混凝土的力学性能试验研究

低碳超高强石渣混凝土是利用地方原材料自主研发的强度高达131.1MPa、水泥消耗量低至350 kgm-3的新型环境友好型混凝土.本文进行了23组立方体试件和10组棱柱体试件的抗压试验、21组劈拉试验、11组抗折试验,初步研究了超高强石渣混凝土的力学性能,包括劈裂抗拉强度、抗折强度、轴心抗压强度、变形模量等.试验结果表明,超高强石渣混凝土具有与超高强混凝土迥然不同的力学特性：受压变形过程中,泊桑比几乎保持不变,其值高于超高强混凝土的数值,达到0.256;拉压比在1/11.7-1/17.8之间;折压比为1/8.9-1/15.1;变形模量在12586-16905MPa之间,小于超高强混凝土、高强混凝土的数值,经分析后认为石渣比表面积比河砂大是导致变形模量偏低的原因.

5℃下不同水胶比矿物掺合料火山灰效应实验研究

利用火山灰效应的比强度分析方法,对低温(5℃)养护环境下不同水胶比复合矿物掺合料水泥砂浆的力学性能进行了实验研究,对复合矿物掺合料不同龄期火山灰效应的发挥进行了数值分析,并比较了硅灰掺量对火山灰效应的影响。结果表明:因为矿物掺合料的加入,砂浆的强度均得到了不同程度的提高;水胶比较小时火山灰效应更容易得到发挥;抗折强度火山灰效应贡献率在两种水胶比下呈相反的发展趋势,抗压强度呈相同的趋势;不同硅灰掺量同水胶比时到后期基本呈现相反的发展趋势。为了使复合矿物掺合料的火山灰效应得到充分发挥,应考虑砂浆的水胶比,并通过实验确定最佳的掺量。

10℃下不同水灰比矿物掺合料火山灰效应试验研究

对10℃下不同水灰比矿物掺合料水泥砂浆的力学性能进行了试验研究,利用火山灰效应比强度分析法,分析了10℃下不同龄期砂浆试件矿物掺合料的火山灰效应发展趋势。结果表明,加入复合矿物掺合料增强了砂浆的强度,同水灰比复合矿物掺合料火山灰效应随龄期变化趋势基本一致,不同水灰比下,复合掺合料的火山灰效应贡献率随龄期表现出不同的变化趋势,0.5水灰比火山灰效应贡献率总体呈逐渐上升,0.36水灰比火山灰效应逐渐下降同时在10℃下提高硅灰掺量能更好的发挥复合矿物掺合料的火山灰效应。

WC—Co硬质合金的饱和磁化强度

探讨了ＷＣ－Ｃｏ硬质合金饱和磁化强度的影响因素、磁化机制和比饱和磁化强度４πσ与抗弯强度σ（ＴＲＳ）的关系。结果表明，影响ＷＣ－Ｃｏ合金４πσ的主要因素是γ相含量和γ相成分，其次是γ相结构。其４πσ同合金标称钴含量或合金碳含量间均不存在单一性对应关系。γ相分布和热处理及添加稀土元素对合金４πσ的影响，实质上仍归结为上述基本因素的作用。ＷＣ－Ｃｏ合金的４πσ同抗弯强度间并不存在明确的对应关系，因而难以用饱和磁化强度（Ｍｓ或４πσ）取代σ（ＴＲＳ）的测定。

影响比表面积(勃氏法)测定结果的几个重要因素

水泥比表面积是衡量水泥强度的一个重要指标。通过试验进行研究,总结出料层体积、基准液、制备水泥层、穿孔板的正反面是影响比表面积测定准确性的重要因素。

改性磷石膏的比表面积对磷石膏矿渣基水泥性能的影响

将改性磷石膏在球磨机中粉磨不同时间,制成不同比表面积的改性磷石膏浆体,然后与矿渣粉、熟料粉按一定比例混合制得磷石膏矿渣基水泥,测试其性能。研究结果表明,随着改性磷石膏比表面积的增加,磷石膏矿渣基水泥的凝结时间呈缓慢缩短趋势,而胶砂流动度会先增大后减小,3d、7d和28d胶砂强度也有很明显的先增大后减小的趋势,28d抗压强度最高可达58.5MPa。