Electrochemical characteristics of stainless steel using impressed current cathodic protection in seawater

Stainless steels such as STS 304,316 and 630 are frequently used as shaft materials in small fiber reinforced polymer(FRP) fishing boats.If the shaft material is exposed to a severely corrosive environment such as seawater,it should be protected using appropriate methods.The impressed current cathodic protection was used to inhibit corrosion in shaft materials.In anodic polarization,passivity was remarkably more evident in STS 316 stainless steel than in STS 304 and STS 630.The pitting potentials of STS 304,316,and 630 stainless steels were 0.30,0.323,and 0.260 V,respectively.The concentration polarization due to oxygen reduction and activation polarization due to hydrogen generation were evident in the cathodic polarization trends of all three stainless steeds.STS 316 had the lowest current densities in all potential ranges,and STS 630 had the highest.Tafel analysis showed that STS 316 was the most noble in the three.In addition,the corrosion current density was the lowest for STS 316.

地浸采铀用潜水电泵泵轴结构与材料优选

泵轴断裂、泵体腐蚀导致潜水电泵损毁率高。通过理论计算和ANSYS数值模拟,对六棱轴和圆柱轴结构的强度、刚度等力学特性进行了对比,并开展了304、316L、904不锈钢材料的耐腐蚀现场对比试验。结果表明:在同等载荷和等效直径条件下,圆柱轴的圆截面所受剪切应力为六棱轴的64.95%,且扭转角度仅为六棱轴的56.25%;模拟结果显示圆柱轴联轴器最大环向形变为六棱柱轴最大环向形变的68.4%,圆柱轴结构的抗扭性能更优;904不锈钢抗腐蚀性能最佳,但304和316L不锈钢对酸性介质具有类似抗腐蚀性能。综合考虑耐腐蚀余量和制造成本,建议在地浸采铀专用潜水电泵研发过程中选用圆柱泵轴结构,沿用现有316L不锈钢作为主材的选材方案。

奥氏体不锈钢轴的修复

通过比较电刷镀、电焊（堆焊）、热喷涂（焊）几种技术，选定电刷镀技术对一种石油用浮选机的主轴部件进行修复。本文详细论证了该技术修复主轴部件的可行性，制定了切实可行的技术方案与工艺，成功地修复了这一磨损部件，既满足了技术要求，又使工艺成本最低。

316L不锈钢泵轴断裂原因分析

316L不锈钢泵轴在安装运行3个月左右发生断裂。采用光学显微镜、扫描电镜、X荧光光谱仪等检测手段,对该轴的断裂原因进行了分析。结果表明:奥氏体基体上存在着大量沿晶界分布的δ第二脆性相,是导致泵轴疲劳脆性断裂的主要原因。

电站汽动给水泵0Cr13Ni4Mo不锈钢主轴断裂失效分析

某300 MW火电机组运行中发生汽动给水泵0Cr13Ni4Mo不锈钢主轴断裂事故。通过化学成分分析、力学性能测试、显微组织分析及断口形貌分析等方法对其断裂原因进行了分析。结果表明:给水泵主轴断裂是由于其表面镀铬处理使得镀铬层内形成众多垂直于轴基体的微裂纹,不仅降低了材料的疲劳强度,并为轴体开裂提供了众多的裂纹源,这些微裂纹在扭转循环载荷作用下向基体内部不断疲劳扩展直至断裂。

不锈钢母液制备工艺

分析了EAF ,川崎法和竖炉型熔融还原法 3种不锈钢母液制备技术 ,通过对不同工艺的比较得出 ,竖炉型熔融还原法直接生产母液具有高的铬回收率 。

30Cr13不锈钢循环水泵轴的失效原因

通过力学性能试验,扫描电子显微镜和能谱分析,金相分析等技术手段,对30Cr13不锈钢循环水泵轴断裂原因进行了分析。结果表明:叶轮密封失效后,受到Br^-污染的循环水渗入键与键槽及叶轮与轴的缝隙中,在循环疲劳载荷作用下,发生腐蚀疲劳断裂。

地浸采铀用潜水泵断轴原因的实验室研究

针对某地浸采铀矿山频发的潜水泵损坏现象,测试了4个品牌不锈钢泵轴的化学成分、金相组织、断口形貌、不同部位夹杂物成分和横截面不同位置的硬度。结果显示不锈钢泵轴样品实际化学组分和金相组织均与标示材料不一致;泵轴内多类型夹杂物是导致泵轴基体内局部脆化相、疲劳源和大量微裂纹形成的原因,在长期内应力和周期性外应力作用下造成了泵轴的疲劳脆性瞬断。

港珠澳大桥承台墩身工厂化预制施工技术

港珠澳大桥浅水区非通航孔桥采用浅埋式预制墩台结构，墩高19．143～42．974m，承台尺寸为15．6m×11．4m×4．5m；预制承台及其底节墩身最高18．5m，最重2370t；墩身采用矩形空心墩结构；承台及墩身分别采用C45、C50混凝土。该桥承台、墩身采用整体预制施工，在自动化钢筋加工车间利用数控钢筋弯曲机加工钢筋，经验收合格后运输至场内指定位置进行钢筋绑扎、安装，承台钢筋绑扎后整体横移至预制台座上，墩身钢筋通过龙门吊机整体吊装插入承台钢筋，安装模板，进行承台、墩身的一次性整体浇筑，待混凝土达到设计强度后拆除模板，将承台、墩身横移至存放台座完成预制。目前，已完成32个桥墩的承台、墩身的工厂化预制施工，施工质量良好。

马氏体沉淀硬化不锈钢泵轴的疲劳断裂失效分析

为查找高压除焦水泵泵轴的失效原因,用EDS(X射线能谱分析仪)和合金成分分析仪检测了泵轴材质的化学成分,用扫描电镜观察了材质显微结构,用光学显微镜观察了材质金相组织,用显微硬度仪检测了材质显微硬度,用拉伸强度试验机测定了材质常温拉伸强度,用滴定管和pH计分析了泵内流体介质的氯离子浓度及pH;此外,还进行了泵轴的断口形貌分析、应力计算和有限元分析。分析结果表明,泵轴表面局部存在冶炼夹杂物,造成材质不均匀而诱发裂纹源。该裂纹源在循环载荷作用下发生扩展,最终导致泵轴失效断裂。

3Cr13不锈钢传动轴表面产生细纹的原因分析

通过化学成分分析及金相检验手段,对3Cr13不锈钢传动轴表面细纹的产生原因进行了分析。结果表明,3Cr13不锈钢中严重的带状组织偏析及大块状夹杂物是导致传动轴表面产生细纹的主要原因,同时,调质处理加深了表面细纹的扩展。

一种新型奥氏体不锈钢经济实用型深孔钻削加工技术

奥氏体不锈钢因热稳定性差、塑性大、导热率差,易出现加工硬化、切削力大、断屑困难、易粘刀、刀具易磨损等现象;深孔加工因排屑散热困难、钻头刚性差、冷却润滑困难等原因较难加工。通过制作加长钻头刀杆,改善钻头装夹和冷却方式,采用三尖七刃群钻,合理选用进刀方式和切削用量,在普通车床上解决了单件小批量奥氏体不锈钢的深孔加工难题,经济适用。

不锈钢电刷镀工艺研究

介绍了电刷镀原理和工艺,运用电刷镀技术成功地对不锈钢轴进行了修复,降低了成本,提高了经济效益。

不锈钢荒管内壁精整加工装置设计与实验研究

针对太钢不锈钢荒管内壁存在的质量缺陷及其加工难的情况,设计出一种适用于荒管内壁,并能够放置于其内腔的,进退自如的,由柔性软轴驱动的浮动珩磨精整加工装置。介绍了该装置组成、工作原理及各组成部分结构特点,并应用UG建立装置模型,导入ADAMS软件仿真分析并确定了其主要结构参数,完成了样机制作和初步试验研究。实验结果表明,对内径为φ55的荒管内壁精整加工6min后,荒管内壁表面质量明显改善,表面粗糙度值Ra从开始的1.386μm降到0.613μm,验证了该装置的加工效果。该装置结构简单、设计合理、具有一定的实用性。

45#钢和不锈钢焊接电机轴扭矩特性分析

利用CATIA构建45#钢和不锈钢焊接电机轴的三维参数化模型,应用CAE软件对焊接电机轴直径、长度与临界扭矩之间的关系进行了仿真分析。仿真分析结果表明:在电机轴材料不变的情况下,临界扭矩的大小不随模型长度的变化而变化;在长度一定的情况下,扭矩随模型直径的增大而增大。研究结果可以充分应用于生产与实验,有效降低生产运营成本,通过电机轴扭矩特性分析可以对设备进行有效的监测,从而提高电机轴的使用寿命。

铀矿用不锈钢泵轴断裂原因分析

目的找到不锈钢泵轴断裂原因。方法通过对断裂的泵轴进行失效分析,利用扫描电镜、金相显微镜、直读光谱仪、显微硬度计等测试方法和手段,对失效泵轴的断口形貌、组织、化学成分、显微硬度等进行分析。结果断口形貌呈明显的脆性疲劳开裂特征,且裂纹源呈现多源特征,有疲劳辉纹和二次裂纹存在。316L泵轴材质成分和组织问题不大,在近表面存在大量夹杂物,同时泵轴表面观察到点蚀和微裂纹存在。结论近表面夹杂物在酸性环境中极易引起点蚀,同时泵轴与联轴器根部结合处存在变截面,形成应力集中。当泵轴受到腐蚀、应力以及电机交变载荷作用时,形成腐蚀疲劳裂纹源,裂纹扩展造成瞬断是此次不锈钢泵轴断裂的主要原因。

车铣复合加工不锈钢细长轴的试验研究

对不锈钢细长轴进行车铣复合切削加工试验,重点研究了工件转速、铣刀转速、切削厚度等因素对工件加工表面粗糙度的影响,并对试验参数进行了优化。在优化的切削参数下,以尺寸精度为评价指标,对长径比较大的不锈钢细长轴进行正向、反向车铣加工试验研究。结果表明,反向车铣切削加工细长轴,能够获得较好的表面质量和较高的加工精度;在较优的工艺条件下,可获得表面粗糙度值为Ra0.458μm,尺寸精度优于0.015 mm的Φ9mm×300mm的不锈钢细长杆。

铁路棘轮补偿用不锈钢销轴开裂失效分析

为了解铁路电气工程用棘轮补偿下锚销轴服役工件开裂失效的原因,采用金相显微观察、化学成分分析、扫描电镜和能谱分析及有限元模拟等手段,对开裂销轴金相组织、夹杂物以及内部裂纹进行了观察与表征。结合分析测试结果及其服役环境判断,其主要失效形式为腐蚀疲劳开裂,失效工件内部存在的冶金夹渣和非金属夹杂物是疲劳裂纹的萌生源。

3Cr13不锈钢传动轴表面产生细纹的原因分析

通过化学成分分析及金相检验手段,对3Cr13不锈钢传动轴表面细纹的产生原因进行了分析。结果表明,3Cr13不锈钢中严重的带状组织偏析及大块状夹杂物是导致传动轴表面产生细纹的主要原因,同时,调质处理加深了表面细纹的扩展。

1Cr17Ni2不锈钢轴扩口破裂原因分析

1Cr17Ni2不锈钢轴在扩口时常出现批次性破裂。通过对多批次1Cr17Ni2不锈钢轴金相组织进行分析,结果表明:1Cr17Ni2不锈钢中存在严重的气孔和疏松是造成扩口批次性破裂的主要原因之一;高含量的δ-铁素体是造成扩口批次性破裂的又一主要原因;δ-铁素体含量越少,尺寸越细小,越不易出现扩口破裂。增加热处理次数会导致1Cr17Ni2不锈钢钢淬火后δ-铁素体含量增加。