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超期服役10CrMo910钢高温性能及使用寿命评估研究
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作者 高悦敏 杜好阳 +1 位作者 曹丽华 崔伦 《锅炉技术》 北大核心 2023年第1期44-48,共5页
对某运行超过20万h的电站锅炉主蒸汽管道(材质为10CrMo910)进行取样,分别研究管道母材和焊缝的金相组织、机械性能和高温蠕变性能,通过数学模型预测其高温使用寿命。结果表明:在运行超20万h后,10CrMo910主蒸汽管道晶粒大小均匀,无明显... 对某运行超过20万h的电站锅炉主蒸汽管道(材质为10CrMo910)进行取样,分别研究管道母材和焊缝的金相组织、机械性能和高温蠕变性能,通过数学模型预测其高温使用寿命。结果表明:在运行超20万h后,10CrMo910主蒸汽管道晶粒大小均匀,无明显的析出相聚集,处于稳态蠕变阶段。随着工作温度升高,韧性提高,管道和焊缝均保持良好塑性。使用等温线法预估,535℃、560℃、580℃下管道使用寿命均超过4.5万h,可以稳定运行。使用时应严格控制工作温度和压力,并增加检修次数,保证机组安全运行。 展开更多
关键词 10crmo910 超期服役 析出相 寿命评估
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10CrMo910钢老化过程中的巴克豪森效应 被引量:6
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作者 肖文凯 彭志方 +1 位作者 王志武 李朝志 《武汉大学学报(工学版)》 CAS CSCD 北大核心 2005年第4期71-74,78,共5页
基于Larson-Miller参数对10CrMo910钢进行了不同时段的高温加速老化模拟实验,运用光学显微镜(OM)和透射电子显微镜(TEM)对试样进行了显微组织观察,并研究了显微组织变化和不同老化程度对巴克豪森噪声(BN)的影响.结果表明,随高温加速老... 基于Larson-Miller参数对10CrMo910钢进行了不同时段的高温加速老化模拟实验,运用光学显微镜(OM)和透射电子显微镜(TEM)对试样进行了显微组织观察,并研究了显微组织变化和不同老化程度对巴克豪森噪声(BN)的影响.结果表明,随高温加速老化时间的增加,老化过程中的主要组织结构变化为珠光体的消散与分解,碳化物自基体中析出与长大并向晶界迁移,晶粒亦有所长大,与此同时,位错密度则显著下降.与之对应的巴克豪森噪声检测结果显示,随着老化程度的增加,其BN振铃计数率呈逐渐降低趋势,作者从磁畴结构的角度并结合显微组织的变化对此进行了详细的分析并指出,老化过程中磁畴壁数目的减少是其最为主要的原因. 展开更多
关键词 10crmo910 巴克豪森噪声 磁畴壁
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10CrMo910钢管蒸汽侧氧化膜的形态特征 被引量:2
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作者 谢国胜 龙会国 +2 位作者 龙毅 陈红冬 牟申周 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第9期739-744,共6页
对某电厂锅炉过热器和再热器受热面10CrMo910钢管蒸汽侧氧化膜进行了金相、扫描电镜、能谱和X衍射等试验分析,研究了蒸汽侧氧化膜的形态特征及其形成规律.结果表明:蒸汽侧10CrMo910钢管氧化膜分为内、外2层,内层为富含孔洞的富Cr层的非... 对某电厂锅炉过热器和再热器受热面10CrMo910钢管蒸汽侧氧化膜进行了金相、扫描电镜、能谱和X衍射等试验分析,研究了蒸汽侧氧化膜的形态特征及其形成规律.结果表明:蒸汽侧10CrMo910钢管氧化膜分为内、外2层,内层为富含孔洞的富Cr层的非均质氧化膜,外层为疏松而细小的Fe3O4和Fe2O3;金属基体与内层氧化膜的界面处存在内氧化,使界面结合紧密;内层与外层氧化层界面不明显,离解后的氧化物颗粒较少,界面黏附强度较高,且内、外层氧化膜均由纳米和微米级颗粒组成,由于热膨胀系数不同导致应力大部分由氧化颗粒间空隙吸收;10CrMo910钢管蒸汽侧氧化膜难以剥落,且增厚的氧化膜容易导致受热面钢管长期处于过热状态. 展开更多
关键词 10crmo910 水蒸气氧化 氧化膜 扩散传质 氧化机理
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热输入对10CrMo910钢焊缝金属根焊层热循环的影响 被引量:6
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作者 李海涛 陈芙蓉 +1 位作者 胡艳华 解瑞军 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第1期49-51,115,共3页
利用焊接热循环测试系统,分别在不同热输入条件下,实时采集了10CrMo910耐热钢焊缝金属根焊层的温度参数.通过对不同热输入下焊接热循环曲线和参数的对比,并结合金相组织观察、硬度测试,研究了焊接热输入对10CrMo910耐热钢焊缝金属根焊... 利用焊接热循环测试系统,分别在不同热输入条件下,实时采集了10CrMo910耐热钢焊缝金属根焊层的温度参数.通过对不同热输入下焊接热循环曲线和参数的对比,并结合金相组织观察、硬度测试,研究了焊接热输入对10CrMo910耐热钢焊缝金属根焊层焊接热循环的影响.结果表明,热输入对10CrMo910耐热钢焊接热循环影响较大,热输入较小时,测得的峰值温度Tm和t8/3等热循环参数值较低,焊后组织较细小,硬度值较高;热输入较大时,测得的峰值温度Tm和t8/3等热循环参数值较高,焊后组织较粗大,硬度值较低. 展开更多
关键词 热输入 焊接热循环 10crmo910耐热钢 焊缝金属
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10CrMo910钢球化加速特点及恢复热处理工艺的研究 被引量:3
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作者 李兵 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2002年第6期50-51,共2页
分析了珠光体球化的原因及危害;通过对10CrMo910钢的球化加速试验,研究了该种材料球化过程的特点,并提出了10CrMo910钢球化的恢复热处理工艺。
关键词 10CrMn910钢 球化 加速特点 热处理工艺 球光体
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热电厂10CrMo910大口径主蒸汽管道焊接技术
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作者 杨国辉 《电焊机》 2006年第12期4-6,共3页
分析了10CrMo910厚壁钢管的工艺焊接性。该钢具有较大的冷裂纹和再热裂纹,以及回火脆化倾向,为此确定了TIG/SMAW焊接方法和合适的焊接工艺参数。通过严格控制焊接工艺措施,避免了焊接缺陷,获得了良好的焊接接头。
关键词 耐热钢 10crmo910 大口径厚壁钢管 TIC/SMAW 焊接工艺
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10CrMo910钢的蠕变损伤分析 被引量:9
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作者 汤晓英 王正东 吴东棣 《压力容器》 2002年第5期9-11,共3页
从连续损伤力学方法着手研究了蠕变损伤的力学过程 ,基于连续损伤变量D ,建立了单向应力状态下的蠕变损伤模型。通过 10CrMo910钢在 5 5 0℃温度下的蠕变断裂试验 ,借助Origin 5 .0数值分析的功能 ,快速确定了有关材料常数 ,从而得到了 ... 从连续损伤力学方法着手研究了蠕变损伤的力学过程 ,基于连续损伤变量D ,建立了单向应力状态下的蠕变损伤模型。通过 10CrMo910钢在 5 5 0℃温度下的蠕变断裂试验 ,借助Origin 5 .0数值分析的功能 ,快速确定了有关材料常数 ,从而得到了 10CrMo910钢在给定温度下的蠕变损伤本构和演变方程 ,与蠕变试验结果进行了比较 ,得到了与实验相一致的结论。 展开更多
关键词 蠕变损伤 蠕变试验 10crmo910 材料常数
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四级球化10CrMo910钢炉管剩余寿命评价 被引量:6
8
作者 陈烨鹏 陆晓峰 朱晓磊 《压力容器》 北大核心 2020年第9期11-15,共5页
高温炉管用10CrMo910钢管材加工工艺复杂、制作周期长,且多数工况下炉管已发生了蠕变损伤,其损伤情况难以确定,故炉管难以做到及时检查、随时更换。因此,评估蠕变损伤后炉管的剩余寿命是提高装置安全性的重要保证。以某石化企业四级球化... 高温炉管用10CrMo910钢管材加工工艺复杂、制作周期长,且多数工况下炉管已发生了蠕变损伤,其损伤情况难以确定,故炉管难以做到及时检查、随时更换。因此,评估蠕变损伤后炉管的剩余寿命是提高装置安全性的重要保证。以某石化企业四级球化10CrMo910钢炉管为研究对象,应用有限元数值模拟方法,分析服役条件下炉管的应力分布,确定炉管蠕变剩余寿命评价试验应力水平;而后对四级球化后的炉管进行蠕变试验,得到蠕变方程,并基于蠕变断裂应变法推得600℃服役条件下四级球化炉管的剩余寿命约为5812.5 h。 展开更多
关键词 四级球化 10crmo910 炉管 蠕变 剩余寿命评价
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电站中超期服役10CrMo910钢的高温蠕变行为 被引量:2
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作者 高悦敏 杜好阳 +1 位作者 叶丰 崔伦 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2022年第4期69-74,共6页
对某热电厂机组中运行2×10^(5)h以上的主蒸汽管道用10CrMo910钢进行不同温度(535,560,580℃)的高温蠕变试验,研究该钢的高温蠕变行为及组织演变过程。结果表明:不同温度高温蠕变后,超期服役10CrMo910钢的晶粒发生了明显变形,贝氏... 对某热电厂机组中运行2×10^(5)h以上的主蒸汽管道用10CrMo910钢进行不同温度(535,560,580℃)的高温蠕变试验,研究该钢的高温蠕变行为及组织演变过程。结果表明:不同温度高温蠕变后,超期服役10CrMo910钢的晶粒发生了明显变形,贝氏体和铁素体基体中都发生了再结晶,析出相粗化,蠕变孔洞变大变深,蠕变损伤加重;随着蠕变温度的升高,蠕变断裂时间从4 633 h降低到2 314 h,高温蠕变断裂强度从87.7 MPa降低到58.3 MPa, 10CrMo910钢的高温蠕变性能降低;蠕变断口为韧窝状,无明显的剪切撕裂区,可见明显的二次裂纹和析出相,断裂方式均为准解理断裂。 展开更多
关键词 10crmo910 超期服役 主蒸汽管道 高温蠕变 析出相 蠕变孔洞
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10CrMo910主蒸汽管道组织球化后的安全性评定 被引量:1
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作者 李兵 乔亚霞 胡华勇 《锅炉技术》 北大核心 2003年第3期66-69,共4页
针对某一电站 1号机组锅炉主蒸汽管道进口 1 0CrMo91 0无缝钢管原始组织出现球化的现象 ,进行了一系列的试验 ,对该批材质进行了必要的研究 ,而且对其进行了安全性评定。力图为该批材质能够带“病”
关键词 10crmo910 球化 安全性评定
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EVALUATION OF THE TIME DEPENDENT FAILURE ASSESSMENT CURVES FOR 10CrMo910 AND 316 SS AT 550℃ 被引量:4
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作者 F.Z.Xuan S.D.Tu +1 位作者 Z.D.Wang C.W.Ma 《Acta Metallurgica Sinica(English Letters)》 SCIE EI CAS CSCD 2004年第4期443-449,共7页
10CrMo910 and 316 stainless steel are widely adopted in high temperature structures of power generations, chemical processing plants and petroleum refineries. In this work, a total of 10000 hour tensile creep test on ... 10CrMo910 and 316 stainless steel are widely adopted in high temperature structures of power generations, chemical processing plants and petroleum refineries. In this work, a total of 10000 hour tensile creep test on 16 specimens of such two materials was conducted at 550℃. On the basis of the experimental results, the isochronous stress-strain curves and time-dependent failure assessment curves of the two materials were given. Finally, the formulae of time dependent failure assessment curve for 10CrMo910 and 316 stainless steel corresponding to long-term creep cases, which could be utilized in the high temperature defects assessment, were established. The procedure for defining the time-dependent failure assessment curves was also presented. 展开更多
关键词 10crmo910 316 stainless steel CREEP time-dependent failure assessment curve
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电厂锅炉主蒸汽管道失效分析研究 被引量:4
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作者 高引慧 张启礼 《仪器仪表标准化与计量》 2019年第3期40-42,共3页
某电厂锅炉主蒸汽管道在检验过程中发现管道的硬度值在HB112~120,比标准要求低,且老化级别达到4级。通过对主蒸汽管道焊缝两端取样进行室温拉伸性能测试、硬度测量及金相组织分析等方式进行分析,结果表明:所取的两根试样屈服强度及其硬... 某电厂锅炉主蒸汽管道在检验过程中发现管道的硬度值在HB112~120,比标准要求低,且老化级别达到4级。通过对主蒸汽管道焊缝两端取样进行室温拉伸性能测试、硬度测量及金相组织分析等方式进行分析,结果表明:所取的两根试样屈服强度及其硬度值低于标准值,靠近焊缝的主蒸汽管道金相组织为贝氏体,两侧基体的金相组织为铁素体+贝氏体。基于试验结果建议更换该主蒸汽管道。 展开更多
关键词 10crmo910 焊缝 蒸汽管道 室温拉伸性能
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135MW发电机组再热蒸汽管道的焊接
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作者 毕耜明 《电焊机》 2007年第1期73-75,共3页
再热热段蒸汽管道是燃煤发电机组四大管道之一,在运行过程中承受着较大的温度和压力,其安装质量将对锅炉的正常运行产生重要的影响。在机组建设过程中,合理的焊接方案、热处理方案和检验质量是保证安装质量的重要保证。经过对再热管道... 再热热段蒸汽管道是燃煤发电机组四大管道之一,在运行过程中承受着较大的温度和压力,其安装质量将对锅炉的正常运行产生重要的影响。在机组建设过程中,合理的焊接方案、热处理方案和检验质量是保证安装质量的重要保证。经过对再热管道制作方案的反复研究,制定了一套比较成熟的施工方案,使焊口一次检验合格率达到100%,保证了焊接质量,提高了机组运行的可靠性。 展开更多
关键词 10crmo910 焊接工艺 再热蒸汽管道
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10CrMo910钢在高温高压水蒸汽中形成的氧化膜的特征分析 被引量:6
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作者 王志武 寇莉莉 雷燕 《武汉大学学报(工学版)》 CAS CSCD 北大核心 2010年第5期658-661,680,共5页
利用扫描电镜、电子探针和X射线衍射技术对某电厂高温高压水蒸汽工况下运行15万h的10CrMo910钢主蒸汽管形成的氧化膜进行形貌、结构、成分及物相分析,结果表明:氧化膜外表面形貌呈丘状或蘑菇云状,低倍下横断面呈石状,有明显分层,层间存... 利用扫描电镜、电子探针和X射线衍射技术对某电厂高温高压水蒸汽工况下运行15万h的10CrMo910钢主蒸汽管形成的氧化膜进行形貌、结构、成分及物相分析,结果表明:氧化膜外表面形貌呈丘状或蘑菇云状,低倍下横断面呈石状,有明显分层,层间存在大量孔隙;内层氧化膜结构致密,外层氧化膜结构疏松,但无贯穿内、外氧化层的缝隙或孔洞链;氧化膜晶粒大多为纳米晶粒,少量为微米晶粒,部分晶粒之间存在较大尺寸的片状晶粒;在氧化膜横断面上,O、Fe的分布较为均匀;外层氧化膜中的Cr、Mo含量较低,且分布均匀;内层氧化膜中的Cr、Mo含量显著高于外层氧化膜,较外层氧化膜有一突变,且Cr、Mo分布存在浓度梯度,在靠近内层-外层氧化膜结合处,内层Cr、Mo含量最高,然后依次降低;Cr、Mo的分布特征与氧化膜的形成、元素扩散及其挥发有关;氧化膜产物为Fe3O4和FeCr2O4. 展开更多
关键词 10CrM0910钢 高温高压 水蒸汽 氧化膜
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高温模拟运行30万小时10CrMo910钢管的组织 被引量:2
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作者 王志武 宋涛 +1 位作者 杨晓璐 孙喆 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第3期33-36,共4页
利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜和电子探针对模拟运行3×105 h后的10CrMo910钢管进行组织分析。结果表明,模拟运行3×105 h后贝氏体内长条状的M3C渗碳体分裂成短杆状,铁素体内析出粒状残留奥氏体,细针状Mo2C碳化物逐渐变... 利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜和电子探针对模拟运行3×105 h后的10CrMo910钢管进行组织分析。结果表明,模拟运行3×105 h后贝氏体内长条状的M3C渗碳体分裂成短杆状,铁素体内析出粒状残留奥氏体,细针状Mo2C碳化物逐渐变成粒状;模拟运行3×105 h后,Cr、Mo向晶界扩散,贝氏体和块状铁素体内固溶的Cr、Mo向碳化物扩散,贝氏体和铁素体基体内的Cr和Mo下降。 展开更多
关键词 10crmo910钢管 模拟运行 微观组织 碳化物
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10CrMo910主汽管运行14万小时后的性能研究 被引量:1
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作者 沈鸿声 段旭珍 +2 位作者 张丽英 陈永保 金仪立 《华东电力》 1993年第12期4-8,共5页
研究了谏壁发电厂5号机组10CrMo910钢主蒸汽管服役141 476小时后钢管的使用性能。实验结果表明,钢管长期服役后,金属微观结构状态和宏观力学性能均发生不同程度的变化,使用性能指标下降,出现蠕变损伤特征,钢管处于寿命过程中的中后期阶... 研究了谏壁发电厂5号机组10CrMo910钢主蒸汽管服役141 476小时后钢管的使用性能。实验结果表明,钢管长期服役后,金属微观结构状态和宏观力学性能均发生不同程度的变化,使用性能指标下降,出现蠕变损伤特征,钢管处于寿命过程中的中后期阶段。根据钢管的各类性能指标和钢管强度计算结果,以及电厂主汽管蠕变现场实测数据等综合分析,得出了主蒸汽管的剩余寿命为6~8万小时。这对同类型的10CrMo910主汽管的金属监督和寿命预测具有参考价值。 展开更多
关键词 剩余使用寿命 钢管 蒸汽管道
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10CrMo910主蒸汽管蠕变性能研究 被引量:2
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作者 沈鸿声 史柏海 +1 位作者 史伟国 张丽英 《华东电力》 1995年第4期8-10,共3页
根据10CrMo910主蒸汽管金属蠕变参量的实验结果,讨论了低合金铬钼钢主蒸汽管运行过程中的编变机制,计算得出的主蒸汽管蠕变率与采用蠕变实验结果导出的寿命分析结论基本一致,说明用蠕变参量的实验方法研究主蒸汽管的寿命是有效的。
关键词 蠕变率 蠕变激活能 蒸汽管道
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