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连轧管机组与Accu-Roll轧管机组的比较 被引量:3
1
作者 易兴斌 陈宝林 《特殊钢》 北大核心 2003年第1期20-23,共4页
介绍了连轧管机组和Accu Roll轧管机组的发展概况和优缺点 ,结果得出 ,连轧管机组大多数指标优于Accu
关键词 连轧管机组 Accu-roll轧管机组 发展
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辊速对AZ61B镁合金管材纵连轧成形性的影响
2
作者 穆佳浩 双远华 +3 位作者 周研 苟毓俊 张坚 周新亮 《热加工工艺》 北大核心 2023年第15期99-102,106,共5页
基于Abaqus软件建立了AZ61B镁合金管材连轧有限元模型,模拟和分析了辊速对管材成形性的影响,通过试验验证了模型可靠性。结果表明:在稳定轧制阶段,管材周向壁厚随辊速增加而减薄,且平均壁厚均匀性改善,纵向伸长率与辊速呈正相关,辊速由2... 基于Abaqus软件建立了AZ61B镁合金管材连轧有限元模型,模拟和分析了辊速对管材成形性的影响,通过试验验证了模型可靠性。结果表明:在稳定轧制阶段,管材周向壁厚随辊速增加而减薄,且平均壁厚均匀性改善,纵向伸长率与辊速呈正相关,辊速由2.46 r/s增加到2.90 r/s时,周向平均壁厚由5.762 mm减小到5.224 mm,耳子由6.453 mm减小到5.856 mm,纵向伸长率由41.33%增加到51.86%。 展开更多
关键词 AZ61B镁合金管材 连轧 有限元模型 辊速 成形性
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Friction Coefficient Between Rolling Tube and Mandrel of Full Floating Mandrel Mill 被引量:6
3
作者 ZHAO Zhi-yi XIE Jian-xin +3 位作者 HE Xiao-ming DONG Kai YU Yong PAN Feng 《Journal of Iron and Steel Research(International)》 SCIE EI CAS CSCD 2009年第2期45-49,共5页
In the process of steel tube production, continuous tube rolling is the foremost forming procedure and the critical step that decides the dimension precision and the surface quality. In the actual production of the 41... In the process of steel tube production, continuous tube rolling is the foremost forming procedure and the critical step that decides the dimension precision and the surface quality. In the actual production of the 4140 mm full floating mandrel mill in Steel Tube Branch in Baosteel, steel T91 was chosen to be the typical sample, self-made rolling force transducer and mandrel velocity testing equipment were used, and a series of comprehensive tests on rolling parameters including the rolling force and mandrel velocity were carried out. After the experiment, the friction state between rolling tube and mandrel was analyzed. The friction coefficient was calculated and the values of 0. 033 - 0. 074 in each mill were obtained. The friction coefficient increases obviously along the rolling direction. 展开更多
关键词 continuous tube rolling rolling force mandrel velocity friction coefficient
原文传递
20CrMoNbVTiB连铸圆管坯热轧无缝钢管工艺探讨
4
作者 梁红星 孙晶 马继顺 《钢管》 CAS 2023年第1期52-56,共5页
针对110S钢级油管用20CrMoNbVTiB材质连铸坯塑性差,轧制时变形抗力大,轧制过程中出现问题较多的情况,探讨并优化了Φ180 mm连轧管机组的工艺,包括提高环形炉温度,穿孔机使用较低的转速、大喂入角,应用磨合后的轧辊,调整连轧管机轧辊转速... 针对110S钢级油管用20CrMoNbVTiB材质连铸坯塑性差,轧制时变形抗力大,轧制过程中出现问题较多的情况,探讨并优化了Φ180 mm连轧管机组的工艺,包括提高环形炉温度,穿孔机使用较低的转速、大喂入角,应用磨合后的轧辊,调整连轧管机轧辊转速,减径前使用中频炉再次加热荒管等。使用优化工艺后,热轧过程顺利完成,顶头使用寿命大幅提高,修磨率大幅减小,产品成材率由81.6%提高至91.5%。 展开更多
关键词 无缝钢管 20CrMoNbVTiB 连铸 圆管坯 轧制工艺
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PQF三辊连轧管机轧制过程的有限元分析 被引量:12
5
作者 高秀华 李小荣 +3 位作者 邱春林 齐克敏 庄刚 孙强 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第3期107-110,共4页
采用三维有限元模拟分析技术,针对PQF五机架连轧和MPM七机架连轧过程进行了有限元数值模拟分析,建立的有限元模型及其边界条件合理可靠;PQF比MPM单辊轧制力有明显减少;提高PQF轧机芯棒限动速度,可以有效减少芯棒所受摩擦力,提高芯棒使... 采用三维有限元模拟分析技术,针对PQF五机架连轧和MPM七机架连轧过程进行了有限元数值模拟分析,建立的有限元模型及其边界条件合理可靠;PQF比MPM单辊轧制力有明显减少;提高PQF轧机芯棒限动速度,可以有效减少芯棒所受摩擦力,提高芯棒使用寿命。 展开更多
关键词 PQF 三辊轧管机 MPM 有限元 无缝钢管
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方矩形管连续辊弯成型延伸规律 被引量:13
6
作者 付志强 安子军 +3 位作者 杜凤山 段利英 于辉 杨帆 《吉林大学学报(工学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第2期487-493,共7页
为了减小方矩形管辊弯成型时纵向延伸,结合某厂实际生产工艺,建立了方矩形管辊弯成型七机架的三维弹塑性非线性有限元模型。通过仿真分析得到了方矩形管辊弯成型时横向金属流动规律及纵向延伸率的分布规律,与现场测量结果一致。分析了... 为了减小方矩形管辊弯成型时纵向延伸,结合某厂实际生产工艺,建立了方矩形管辊弯成型七机架的三维弹塑性非线性有限元模型。通过仿真分析得到了方矩形管辊弯成型时横向金属流动规律及纵向延伸率的分布规律,与现场测量结果一致。分析了轧辊转速、管坯壁厚、辊径位置等因素对延伸率的影响,在此基础上优化了辊弯轧制工艺参数。结果表明:优化后的辊弯轧制工艺提高了方矩形管的成型质量,为预测最终成型尺寸精度和辊弯成形工艺参数的制定提供了理论依据。 展开更多
关键词 连续轧制 方矩形管 辊弯成型 延伸率 有限元
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PQF生产工艺 被引量:28
7
作者 严泽生 孙强 庄钢 《钢管》 CAS 2006年第1期37-42,共6页
PQF连轧管机组代表了当今轧管机组工艺设计和制造的最新发展水平,该机型轧制的钢管壁厚精度及生产效率优于其他类型的连轧管机组。结合天津钢管集团有限公司PQF三辊式限动连轧管机组的生产实践和工艺特点,对三辊式连轧管生产工艺优势及... PQF连轧管机组代表了当今轧管机组工艺设计和制造的最新发展水平,该机型轧制的钢管壁厚精度及生产效率优于其他类型的连轧管机组。结合天津钢管集团有限公司PQF三辊式限动连轧管机组的生产实践和工艺特点,对三辊式连轧管生产工艺优势及设备特点进行了阐述。 展开更多
关键词 无缝钢管 连续轧制 PQF 生产工艺
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全浮动芯棒连轧管过程三维热力耦合有限元模拟 被引量:4
8
作者 赵志毅 洪慧平 +3 位作者 谢建新 康永林 余勇 潘峰 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第3期315-319,共5页
应用三维热力耦合弹塑性有限元模拟仿真及其接触分析技术,建立了全浮动芯棒连轧管过程有限元模型及其摩擦、传热和接触等重要边界条件.针对八机架椭圆-圆型孔系全浮动芯棒连轧管过程,实现了全三维热力耦合弹塑性有限元模拟仿真.获得了... 应用三维热力耦合弹塑性有限元模拟仿真及其接触分析技术,建立了全浮动芯棒连轧管过程有限元模型及其摩擦、传热和接触等重要边界条件.针对八机架椭圆-圆型孔系全浮动芯棒连轧管过程,实现了全三维热力耦合弹塑性有限元模拟仿真.获得了连轧管过程的应力场、应变场、温度场及轧制力学参数的变化特点.揭示了钢管连轧过程中浮动芯棒速度变化及荒管外径和壁厚分布变化的规律. 展开更多
关键词 无缝钢管 连轧管 连轧管机 孔型设计 有限元法
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轴向取向组织BFe10-1-1管材冷轧加工过程中组织、织构与力学性能的变化 被引量:14
9
作者 梅俊 刘新华 +1 位作者 姜雁斌 谢建新 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第9期2529-2538,共10页
采用热冷组合铸型(HCCM)水平连铸技术制备具有轴向取向组织的BFe10-1-1管材,对管材进行冷轧加工,研究管材的组织、织构与性能的变化。结果表明:HCCM水平连铸管材不需铣面便可直接冷轧加工;无中间退火的累积冷轧变形量可达80%以... 采用热冷组合铸型(HCCM)水平连铸技术制备具有轴向取向组织的BFe10-1-1管材,对管材进行冷轧加工,研究管材的组织、织构与性能的变化。结果表明:HCCM水平连铸管材不需铣面便可直接冷轧加工;无中间退火的累积冷轧变形量可达80%以上;冷轧管表面质量好,轧制过程中无裂纹、裂口和飞边等缺陷;随着变形量的增加,取向组织晶粒内一次枝晶主干间距逐渐减小,由铸态的100-200μm减小到变形量60%时的10-20μm;当冷变形量为60%时,组织中可观察到剪切带,当冷变形量为80%时,组织呈波浪状,枝晶、晶界很难辨认;冷轧过程中管材由铸造织构(主要取向{012}(621))、经过渡型织构{012}(100)(变形量为20%)和{057}〈372〉(变形量为40%),转变为变形量为60%时的Cube织构,当变形量为80%时转变为G织构;随着变形量的增加,冷轧管的抗拉强度和硬度分别由铸态的234MPa和70HV增加至变形量80%时的372UPa和152HV,伸长率由铸态的46.5%降低至80%变形量时的13%。 展开更多
关键词 BFe10合金 水平连铸 热冷组合铸型 冷轧管 轧制织构
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圆孔型系统张力减径后钢管横向壁厚不均匀性的模拟 被引量:10
10
作者 潘克云 王先进 秦国庆 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2000年第2期29-32,共4页
用有限元法模拟 15 2 .5 BR圆孔型系统主变形四机架连轧过程发现 :张力减径后钢管的横向壁厚分布不均匀 ,产生内六方趋势 ,内六方趋势的大小与主变形机架的数量呈直线关系。利用这种关系可预测 15 2 .5 BR圆孔型系统生产的各种规格钢管... 用有限元法模拟 15 2 .5 BR圆孔型系统主变形四机架连轧过程发现 :张力减径后钢管的横向壁厚分布不均匀 ,产生内六方趋势 ,内六方趋势的大小与主变形机架的数量呈直线关系。利用这种关系可预测 15 2 .5 BR圆孔型系统生产的各种规格钢管的横向壁厚不均匀程度。 展开更多
关键词 圆孔型系统 张力减径 钢管 横向壁厚不均匀性 模拟 连轧 有限元
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白铜冷凝管铸轧工艺关键工序的研究 被引量:6
11
作者 付亚波 阎志明 +5 位作者 郑艺 陈平 程延峰 袁承人 殷国茂 李廷举 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2009年第5期486-488,共3页
研究了铸轧工艺生产白铜BFe10-1-1冷凝管中的水平连铸和行星轧制两个关键工序,考察了连铸管坯和行星轧制态管坯的宏观组织、微观组织、成分分布、力学性能及铸轧过程中存在的问题。结果表明,铸轧工艺生产BFe10-1-1冷凝管是可行的;B10管... 研究了铸轧工艺生产白铜BFe10-1-1冷凝管中的水平连铸和行星轧制两个关键工序,考察了连铸管坯和行星轧制态管坯的宏观组织、微观组织、成分分布、力学性能及铸轧过程中存在的问题。结果表明,铸轧工艺生产BFe10-1-1冷凝管是可行的;B10管坯在铸造阶段偏析严重,行星轧制过程也不能将其改变,会影响冷凝管的使用寿命。 展开更多
关键词 铸轧工艺 白铜BFe10-1-1冷凝管 水平连铸管坯 行星轧制
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连轧无缝钢管产品缺陷(欠)分析 被引量:39
12
作者 庄钢 尹溪泉 《钢管》 CAS 2006年第5期26-29,共4页
连轧管机组采用连铸坯高效生产无缝钢管,其生产工艺与传统轧制工艺不同,所产生的缺陷(欠)也不同,分析了连轧钢管主要缺陷产生的原因。生产操作、技术监督以及生产技术管理各环节据此可准确判断产品质量,确定缺陷的产生原因,控制本工序缺... 连轧管机组采用连铸坯高效生产无缝钢管,其生产工艺与传统轧制工艺不同,所产生的缺陷(欠)也不同,分析了连轧钢管主要缺陷产生的原因。生产操作、技术监督以及生产技术管理各环节据此可准确判断产品质量,确定缺陷的产生原因,控制本工序缺陷,最终提高钢管产品质量。 展开更多
关键词 连轧管机组 连铸管坯 钢管缺陷(欠) 成因分析
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全浮动芯棒钢管连轧过程芯棒与轧件的摩擦研究 被引量:5
13
作者 齐秀美 赵志毅 +1 位作者 苏惠超 任学平 《应用基础与工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2012年第1期64-73,共10页
应用有限元分析研究了8机架全浮动芯棒钢管连轧过程芯棒与轧件间的摩擦作用,揭示了该摩擦作用在轧制过程中的演变规律及其对连轧运动状态与电机能量分配的影响.结果表明,在第1—4机架的咬入过程中,毛管所受芯棒的摩擦作用从完全为负摩... 应用有限元分析研究了8机架全浮动芯棒钢管连轧过程芯棒与轧件间的摩擦作用,揭示了该摩擦作用在轧制过程中的演变规律及其对连轧运动状态与电机能量分配的影响.结果表明,在第1—4机架的咬入过程中,毛管所受芯棒的摩擦作用从完全为负摩擦演变为正负摩擦共存,中性面随咬入的进行逐渐向接触区出口侧移动,且在第1机架中性面会完全移出接触区.在第5—8机架的咬入过程中,芯棒始终滞后于毛管,因而芯棒对毛管的摩擦作用均为负.稳定轧制阶段,芯棒在轴向受到的摩擦合力为零,其速度不发生变化.该阶段8个机架可以分为3类:其中1、2机架为滞后机架,第3机架为同步机架,4-8机架为导前机架.整个机组芯棒与毛管运动的中性面位于第3机架接触区,但在第2机架和第4机架接触区也存在芯棒与毛管速度相等的位置.芯棒在各机架的摩擦状态不同使其成为导前机架向滞后机架传递能量的工具.因此,第5-6机架在轧制能耗较低的情况下,电机仍保持较高的输出功率,而1、2机架的轧制能耗虽然较大,电机输出功率反而较小. 展开更多
关键词 全浮动芯棒 钢管连轧 摩擦 能量传递
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钢管热连轧过程横断面壁厚变化的三维有限元模拟 被引量:4
14
作者 赵志毅 谢建新 +2 位作者 洪慧平 余勇 潘峰 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第2期109-112,共4页
针对20号钢Ф119.0mm×9.25mm规格全浮动芯棒无缝钢管8机架连轧过程进行了有限元模拟仿真分析,得到了热连轧管各机架出口等效塑性应变以及荒管壁厚变化情况,分析了轧制力和芯棒力的变化特点。研究表明,连轧管减壁量和外直径变... 针对20号钢Ф119.0mm×9.25mm规格全浮动芯棒无缝钢管8机架连轧过程进行了有限元模拟仿真分析,得到了热连轧管各机架出口等效塑性应变以及荒管壁厚变化情况,分析了轧制力和芯棒力的变化特点。研究表明,连轧管减壁量和外直径变化主要集中于开始第1~第6个机架,在第7、第8机架减壁作用很小,最终荒管壁厚均匀,且形状圆整。稳定连轧阶段的轧制力依轧制顺序呈递减趋势,第7、第8机架轧制力很小;同时芯棒力大于各机架轧制力,钢管内壁承受的作用力和塑性应变较大,应对芯棒表面进行合理润滑。模拟得到的壁厚、外径及轧制压力与实测结果吻合较好。 展开更多
关键词 无缝钢管 连轧管过程 壁厚 有限元模拟
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连轧管“竹节”问题的研究 被引量:6
15
作者 张丕军 卢于逑 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1995年第2期37-44,共8页
本文就各工艺参数对“竹节”的影响进行了较系统的试验。在此基础上,对连轧管“竹节”问题进行了分析,得出了“竹节”形态的基本特征;后“竹节”与轧制压力的关系;影响后“竹节”的主要工艺因素等一系列有意义的结果。对前、后“竹... 本文就各工艺参数对“竹节”的影响进行了较系统的试验。在此基础上,对连轧管“竹节”问题进行了分析,得出了“竹节”形态的基本特征;后“竹节”与轧制压力的关系;影响后“竹节”的主要工艺因素等一系列有意义的结果。对前、后“竹节”形态明显不同的原因进行了初步探讨。提出了“竹节”在线控制模型的初步设想。 展开更多
关键词 连轧机 连轧管 竹节 轧机 故障分析 在线控制
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T91钢热连轧管过程力学参数的有限元分析 被引量:4
16
作者 洪慧平 赵志毅 +3 位作者 康永林 余勇 周晓岚 潘峰 《特殊钢》 北大核心 2006年第5期3-5,共3页
应用三维有限元模拟仿真技术,对Φ169 mm×6 mm T91无缝钢管8机架浮动芯棒连轧管过程,进行有限元模拟与仿真分析,获得各机架横断面等效应力分布以及轧制力、芯棒力和力距的变化特点。提出增加前3机架轧制力,降低第4机架轧制负荷,使... 应用三维有限元模拟仿真技术,对Φ169 mm×6 mm T91无缝钢管8机架浮动芯棒连轧管过程,进行有限元模拟与仿真分析,获得各机架横断面等效应力分布以及轧制力、芯棒力和力距的变化特点。提出增加前3机架轧制力,降低第4机架轧制负荷,使连轧管过程轧制力参数合理分布。 展开更多
关键词 T91钢 无缝钢管 浮动芯棒 连轧过程 轧制力 有限元模拟
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有限元数值模拟在无缝钢管连轧技术中的应用 被引量:9
17
作者 尹元德 李胜祗 《钢铁研究》 CAS 2005年第3期49-52,63,共5页
介绍了国内外对钢管连轧变形区的理论分析和实验研究,重点介绍了有限元方法在钢管连轧过程的模拟分析及其应用,为实际生产中制定合理的工艺参数和优化孔型设计提供科学依据。
关键词 无缝钢管 连轧 数值模拟 有限元分析
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两种生产工艺对H65黄铜管组织与性能的影响 被引量:3
18
作者 雷玉霞 林高用 +2 位作者 周玉雄 王宏 张胜华 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第3期413-418,共6页
对挤压法和"连铸-冷轧"法两种工艺生产的H65黄铜管的组织与性能进行了综合对比研究。结果表明:两种工艺下H65黄铜管成品平均晶粒尺寸相差较小,挤压法工艺约14μm,"连铸-冷轧"法工艺约18μm;"连铸-冷轧"... 对挤压法和"连铸-冷轧"法两种工艺生产的H65黄铜管的组织与性能进行了综合对比研究。结果表明:两种工艺下H65黄铜管成品平均晶粒尺寸相差较小,挤压法工艺约14μm,"连铸-冷轧"法工艺约18μm;"连铸-冷轧"法成品管抗拉强度为335MPa,伸长率为61%,硬度为84.7HV1.0,挤压法成品管分别为360MPa,67.5%和82.6HV1.0,均达国标要求;挤压法成品管平均偏心率约12.5%,而"连铸-冷轧"法成品管偏心率仅为6.2%,且综合成材率较挤压法提高了11%。分析表明,高效短流程的"连铸-冷轧"法H65黄铜管加工工艺具有良好的发展前景。 展开更多
关键词 H65黄铜管 “连铸-冷轧”法 挤压法 组织与性能
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无缝钢管连轧技术研究进展 被引量:6
19
作者 尹元德 李胜祗 《安徽工业大学学报(自然科学版)》 CAS 2005年第3期229-233,共5页
在钢管连轧机组中,毛管延伸是主要变形工序之一,对机组的生产能力和产品质量起着重要的作用。过去由于受研究手段所限,对钢管连轧过程诸多问题,如金属流动、缺陷形成等的研究难以取得实质性突破。介绍了国内外对钢管连轧变形区的理论分... 在钢管连轧机组中,毛管延伸是主要变形工序之一,对机组的生产能力和产品质量起着重要的作用。过去由于受研究手段所限,对钢管连轧过程诸多问题,如金属流动、缺陷形成等的研究难以取得实质性突破。介绍了国内外对钢管连轧变形区的理论分析及实验研究,重点介绍用有限元方法对钢管连轧过程的模拟分析及其在工艺参数制定和孔型优化设计中的应用。 展开更多
关键词 无缝钢管 连轧 数值模拟 有限元分析
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钢管热连轧机架耐磨复合衬板的研制 被引量:5
20
作者 符寒光 黄兆军 《特殊钢》 北大核心 2004年第6期46-49,共4页
研制了基板 - 10mm厚成分 (% )为 0 15~ 0 2 0C ,0 8~ 1 5Mn的 16Mn钢板与复板 -成分 (% )为0 6~ 1 0C ,0 5~ 1 0Si,0 8~ 1 2Mn ,0 5~ 1 5Cr,0 4~ 0 6Ni,0 4~ 0 8Mo ,0 0 0 5~ 0 0 15B ,0 0 5~ 0 10Y ,0 0 8... 研制了基板 - 10mm厚成分 (% )为 0 15~ 0 2 0C ,0 8~ 1 5Mn的 16Mn钢板与复板 -成分 (% )为0 6~ 1 0C ,0 5~ 1 0Si,0 8~ 1 2Mn ,0 5~ 1 5Cr,0 4~ 0 6Ni,0 4~ 0 8Mo ,0 0 0 5~ 0 0 15B ,0 0 5~ 0 10Y ,0 0 8~0 15K ,0 0 8~ 0 15Na的耐磨钢板经爆炸焊接工艺制成钢管热连轧机架耐磨复合衬板。复合衬板试验和应用结果表明 ,钢板复层表面硬度HRC6 0 ,结合层剪切强度 340MPa ,使用 8月个后的磨损量小于 0 2mm ,比常用表面处理衬板和轧制复合衬板磨损量低 展开更多
关键词 热连轧机 轧制复合 衬板 钢板 爆炸焊接 机架 钢管 结合层 耐磨 剪切强度
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