射流泵喉管最优长度的数值计算

喉管长度是影响射流泵效率的主要几何参数之一,已有理论给定的喉管长度范围太宽,选取具有一定的任意性。本文提出了确定最优喉管长度的两类条件,对具有不同喉管长度的射流泵内部流场进行了数值模拟,以效率最高为原则,确定了射流泵的最优喉管长度及其范围。结果表明最优喉管长度与射流泵的面积比有关,面积比越大,最优喉管长度越长,并给出了两者关系。

用于增压柴油机EGR系统的文丘里管的试验研究

对安装不同喉口直径文丘里管的CA498Z柴油机进行了试验。试验结果表明,选择合适口径的文丘里管,可以在对发动机的动力性和经济性几乎没有影响的情况下,显著降低文丘里管喉口处的压力,为增压柴油机废气再循环系统的废气流动提供了有利的条件。

射流器空气—水混合ANSYS模拟及喉管优化

本文根据气液两相流动的双流体模型,用ANSYS软件模拟了射流器内空气—水的混合过程,得到了喉管内流场的参数分布,揭示了利用射流器进行空气—水混合的工作机理,为射流器结构参数优化设计和性能预测提供了有效手段。分析了最优喉管长度与面积比的关系,结果表明:最优喉管长度随着面积比的变化而变化,同时得出最优喉管长度opt与喉管直径1的关系。当面积比=2.25～3.61时,射流器的最佳喉管长度opt=6.47～6.571。

射流器臭氧—水混合数值模拟及喉管优化

应用气液两相流动的双流体模型,数值模拟了射流器内臭氧—水的混合过程,得到了喉管内流场的参数分布,揭示了利用射流器进行臭氧—水混合的工作机理,为射流器结构参数优化设计和性能预测提供了有效手段。分析了最优喉管长度与面积比的关系,结果表明:最优喉管长度随着面积比的增大而增长,当面积比为2.25-6.25时,射流器的最佳喉管长度应在5.84-7.47d1之间。

天然气发动机混合器结构设计研究

混合器结构对保证天然气与空气的混合以及两者的流量满足合适的比例有着重要影响。通过理论计算分析,得出满足天然气发动机正常工作的混合器喉口直径与燃气孔直径的关系。根据发动机过量空气系数与平均有效压力关系,针对某发动机进行了混合器管路的结构设计。结合整机实验进行空燃比测试,验证了混合器设计的合理性。

次流通道对双喉道气动矢量喷管的性能影响研究

为了进一步了解次流通道对双喉道气动矢量喷管(Dual Throat Nozzle,DTN)气动矢量性能的影响,基于二维DTN喷管构型进行了详细的数值模拟研究。结果表明:收扩的次流通道相对于平直的次流通道不会改善DTN喷管的推力矢量性能;随着次流流量增加,DTN的推力矢量角存在一个最大值,超过该值各推力矢量性能均会降低;次流通道宽度对DTN喷管推力矢量性能影响显著:(1)次流宽度不影响所能达到的最大推力矢量角;(2)小的次流宽度在进口总压较高的条件下具有更高的推力矢量角;(3)增大次流宽度能降低次流总压,但达到的矢量角会有所减小。

直管电子喉镜下咽喉异物取出术826例临床分析

目的探讨直管电子喉镜下钳取咽喉异物的应用价值.方法回顾性分析利用storz直管电子喉镜经口进路对门诊咽喉部异物及怀疑有咽喉部异物患者826例的临床资料.结果 826例患者中802例发现有异物,并在镜下成功取出;24例未见异物的检查结果为咽喉部粘膜充血或粘膜溃疡,其中有7例见小血肿形成,经抗炎治疗1周后异物感症状消失,复查均未见异物遗留.结论经口进路在直管电子喉镜下探查或取出咽喉部异物具有成功率高、视野清晰、安全准确、病人痛苦少、简便快捷、无创等优点,值得推广应用.

气力输送过程中的物料破碎问题

介绍了物料在气力输送过程中的破碎机理,影响颗粒破碎的各种因素。通过调节可调式拉法管的喉径以及各压力参数实现了输送参数的相对最优,在一定程度上减轻了颗粒在输送过程中的破碎率。

LPG发动机混合器结构尺寸的计算

本文对燃用LPG(液化石油气 )发动机的混合器结构尺寸进行了详细的计算 ,给出了混合器喉管直径的计算公式 ,为混合器的设计制造提供了理论依据 ,结果表明 。

小型凝汽器喉部试验装置的可行性研究

借助理论方法对凝汽器喉部的内部设备所产生的阻力进行了计算,并根据计算结果对建立小型凝汽器喉部试验装置的可行性进行分析,文中还分别对未布置内部设备的喉部以及内部布置了抽气管和支撑管时的阻力进行了计算,当内部设备的压力损失能够抵消喉部所带来的扩压量,且整个喉部的压力损失量容易被精确测量时,就认为该试验装置具有可行性．

基于数值模拟的CP型喷射泵喉管长度计算

采用SIMPLE算法和RNGk-ε湍流模型,针对某一种CP型喷射泵的内部流场进行了数值模拟,模拟中考虑几种不同的喉管长度,对比分析了泵的性能和内部流场.结果表明：喉管长度对泵的性能、沿程压力和内部流场有重要影响.不考虑汽蚀因素影响,在2.5-6.0倍喉管直径范围内,喉管越长,喷射泵的最高效率也就越高,最高效率点随之右移.通过对效率、喉管出口断面的动能修正系数、动量修正系数及沿程压力变化曲线的分析,表明在3.7-4.5倍喉管直径范围内,该泵在设计工作点的性能最优.综合以上各因素,该CP型喷射泵最优喉管长度应为喉管直径的3.7-4.5倍.

包钢布料器在大型高炉的应用与改进

文章介绍了包钢拥有自主知识产权的布料器逐步发展过程,以及近年来在大高炉的应用情况,并针对在包钢特殊炉况情况下布料器在大高炉出现的故障,针对性的对布料器中心喉管、托架等做了改进措施,提高了包钢布料器在大高炉应用的能力。

喉管对微泡发生器流场影响的仿真研究

自19世纪以来,浮选技术一直是选矿行业、选煤行业、废水处理行业的热点,本文阐述了微泡发生器的喉管在浮选中的作用,并对其做了深入的研究,在特定的操作参数下,通过改变喉管的直径,采用流体动力学软件FLUENT来分析其结构内部的速度曲线、紊动能云图,从而求得合适且较高性能的微泡发生器,同时数值仿真结果对指导实际的工业生产具有非常重要的参考价值。

双管水射流携砂泵结构设计及流场仿真

油层中含量较大的泥砂容易堵塞防砂管,造成液量下降快,而排砂量不断递增,有杆泵抽吸能力有限、排砂量低,不能满足排砂解堵措施的要求。鉴于此,设计了双管水射流携砂泵。该射流泵避免了传统射流泵套管不承压的缺点,同时以中心管与外管之间的环空作为动力液输入管,可防止内管砂埋;设计了喷嘴特殊流道,将动力液与产出液在喷嘴处进行隔离,实现了动力液与产出液在喷嘴上方连通的功能。利用Fluent进行了基于欧拉模型的喉管喷嘴流场仿真,对喷嘴的结构和压力入口进行了优选。分析了流体在不同压力和不同喷嘴收缩角条件下,最大负压和出口速度情况。通过仿真,确定了最佳的喷嘴收缩角为20°。现场试验中,试验井前期正常的产液量为20.00 m^3/d,到后期产液量降至5.94 m^3/d;试验探究了动力液与产液的变化关系,从整体上看产液量随动力液压力上升而提高。试验结果表明,泥砂混合物产液量符合预期,通过排砂和再次开井,生产稳定后产液量达到23.00 m^3/d,证明了双管水射流携砂泵具有排砂解堵和提高原油产量的效果。

某凝汽器喉部及连通管阻力分析

凝汽器喉部是汽机排汽的入口,喉部及连通管的结构以及阻力是评价凝汽器设计的重要指标。如果喉部及连通管结构做的不合理会造成流动阻力损失,增大凝汽器喉部及连通管部分的压降,对凝汽器的性能造成影响。为了保证喉部及连通管设计的合理性,文中对某凝汽器喉部及连通管结构进行了详细的流场分析,模拟了汽机排汽进入凝汽器的流动状态,计算了流动阻力,对凝汽器喉部和连通管的合理设计给出了综合意见。为凝汽器喉部及连通管设计提供了基础参考资料。

排水排渣射流泵结构参数设计

介绍了设计所需的已知参数和射流泵的主要参数,根据系统示意图对参数符号进行了介绍,对射流泵参数进行了设计计算,求出了射流泵的喷嘴直径dp1、喉管直径d3、喉管长度Lk;喉嘴距Lc、扩散管长度Ld等结构参数。

基于收扩喉部结构的非介入式发动机进气流量管设计

针对航空发动机进气流量测量不准确的问题,设计了增加收扩喉部结构的新型发动机进气流量管。所设计结构对流场的整流作用,可以通过布置更少的测点获得更高的流量测量准确度;利用直管段与喉部产生的静压差,以非接触的方式获取进气流量,极大简化了试验现场进气流量测试方法。通过仿真与试验验证了设计方案的可行性,研究结果为航空发动机进气流量的准确测量提供了新的解决思路。

固体火箭冲压发动机直连试验分析方法研究

阐述了固冲发动机直连试验和试验方法,并根据试验获得的静温/静压/流量等参数提出了试验分析方法,能够获得燃烧效率、比冲效率。在不考虑热力计算误差的条件下,根据试验系统的测试精度,对该方法进行误差分析,表明:(1)通过补燃室尾部静压、静温、流量来换算尾部总压,相对误差较大,应该对尾部总压进行直接测量。(2)用该系统得到的燃烧效率、推力增益比冲、台架推力比冲的相对误差在±3.6%左右,主要误差来源于空气流量、补燃室尾部静压、台架推力,应该对这些参数的测试精度进行严格控制,以减小试验误差。

高负荷离心压气机管式扩压器特点及机理分析

以某高负荷离心压气机为研究对象,进行管式扩压器设计,借助于数值模拟的方法,对影响扩压器性能的重要参数———喉部面积进行参数化研究,并详细分析了管式扩压器特殊的进口结构对压气机内部流场的影响,初步探讨了管式扩压器喉部设计准则,摸清其提高效率扩大稳定工作范围的机理.