7050铝合金的TTP曲线

通过分级淬火方法获得7050铝合金的时间-温度-性能（TTP）曲线。结果表明：合金TTP曲线的鼻尖温度为330℃，淬火敏感温度区间为240-420℃；等温保温时，过饱和固溶体分解析出第二相粒子，在330℃附近，第二相（主要为玎平衡相）的析出速率达到最高；随着时间的延长，晶内瑁相数量增加、尺寸变大，时效后粒子周围出现无沉淀析出区，导致强化效果显著降低；晶界处珂相粒子粗化，由不连续分布形貌转变为连续分布形貌，无沉淀析出带宽化；鼻尖温度的高相变驱动力和较快的扩散速率是叩相析出和长大的主要原因，建议在淬火敏感区间应加快淬火冷却速率避免平衡相的析出，而高于淬火敏感区间温度时可适当降低冷却速率减小热应力的影响。

7055铝合金的TTP曲线及其应用

采用分级淬火的方法测定了7055铝合金的温度-时间-性能（TTP）曲线，并结合合金实际淬火冷却曲线通过淬火因子分析方法预测了合金的硬度。结果表明，合金TTP曲线的“鼻尖”温度大约为355℃，淬火敏感温度区间为210-420℃。淬火因子分析方法预测的合金硬度值和实测值吻合较好，淬火敏感温度区间的冷却速率对合金硬度有决定性影响。根据理论计算认为，要获得最大硬度，淬火敏感温度区间的平均冷却速率需大于500℃／s。

6061挤压态铝合金的TTP曲线及其应用

通过分级淬火方法获得6061挤压态铝合金的时间-温度-性能(TTP)曲线,并进行分析。结果表明:6061热挤压态合金TTP曲线的鼻尖温度为360℃,淬火敏感温度区间为250～450℃,中温等温时相转变最快,高温和低温等温时相转变慢,中温区淬火敏感性最高,高温区和低温区的淬火敏感性低;铝合金TTP曲线形状及其参数k2～k5随合金不同处理状态而改变;6061型材生产挤压后在线淬火时,自出口温度冷却到450℃时,可以适当慢速,此后要快速冷却通过中温危险区(250～450℃),250℃以下可以再适当放慢冷却速度,以获得较高的力学性能,并减小热应力。

2196铝锂合金的淬火敏感性及析出动力学

采用分级淬火法测定了2196合金挤压型材的时间−温度−转化率(TTT)和时间−温度−性能(TTP)曲线,结合电子探针显微分析(EPMA)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程研究了2196合金在等温处理过程中的组织转变和析出动力学。结果表明:2196合金型材的鼻尖温度为375℃,孕育期为0.9 s,淬火敏感区间为300~425℃;在等温处理过程中,过饱和固溶体分解析出粗大的T_(1)相,且在375℃附近的析出速率最大;随着保温时间的延长,T_(1)相聚集并长大,时效后纳米析出相减少,无沉淀析出区变宽,导致合金力学性能显著下降;根据析出动力学方程拟合出的“S”形曲线,解释了合金在375℃附近淬火敏感性最大的原因,分析了在淬火敏感区间第二相的析出规律。

轨道交通车辆用大型材铝合金6005A的TTP曲线与7005合金双级时效特性的研究

利用力学性能测试等手段研究了淬火方式以及时效条件对6005A合金力学性能的影响,确定了6005A的合金的TTP(time temperature properties)曲线,发现其鼻尖温度在370℃左右。研究了7005合金的双级时效过程,该合金淬火后,经105℃,8h+155℃,5h的双级时效,可获得HB为116的高硬度。

6063铝合金挤压型材的TTP曲线测定及其应用研究

通过中断淬火技术测定了6063铝合金挤压型材的时间-温度-性能（ TTP ）曲线，并通过透射电子显微镜观察其微观组织，采用淬火因子分析法预测不同淬火速率对合金硬度的影响．研究表明，6063挤压型材的TTP曲线鼻尖温度约为360℃，淬火敏感区间为280～410℃．等温保温时，过饱和固溶体分解析出无强化效果的β平衡相，会削弱时效强化效果，在360℃附近的相变速率最快，随着保温时间的延长，粗大β相数量和尺寸增加．为了在较好的时效强化效果和较小的残余应力之间求得平衡，6063挤压型材在线淬火时，在淬火敏感区间的冷却速度最好略大于15℃/s，高于410℃和低于280℃时可适当降低冷却速率。

AA1235铝箔毛料的TTP曲线

通过XRD、TEM、金相显微以及常温拉试验研究了预变形对于AA1235铝箔毛料中温退火中析出行为的影响。通过晶格常数法计算了Fe、Si固溶度在退火过程中的变化,得到了α-AlFeSi在325～400℃析出行为的TTP曲线。结果表明,随着保温时间的延长,α-AlFeSi的不断析出使基体达到接近平衡的状态,基体得到净化,固溶度迅速降低;较大的预变形量可有效促进析出,预变形量90%、在375℃×1h处理后获得的试样具有良好的微观组织及较低的杂质固溶度。

6082铝合金TTP曲线的研究

试验通过等温盐浴淬火测定了硬度和抗拉强度随时间的变化曲线,根据变化规律绘制6082铝合金的温度———时间———性能(PPT)曲线,确定了6082合金淬火的敏感温度区间为320℃～400℃和"鼻尖"温度为390℃,数据可应用于生产,为控制型材出模口的温度和淬火转移时间奠定了理论基础。

分级淬火对7N65铝合金微观组织和断裂韧性的影响

通过分级淬火实验研究了7N65合金在不同保温温度与不同保温时间下的硬度(HV)和单位裂纹形核功(UIE)变化,绘制了合金的TTP-HV曲线及TTP-UIE曲线。结合扫描电镜、透射电镜等表征方法,对不同温度下的第二相析出行为进行了研究。结果表明,高温(390~450℃)保温时,晶界析出相以S(Al_(2)CuMg)相为主,随着保温时间延长,其尺寸与数量增大,合金断裂韧性下降,断裂方式为沿扁平晶粒断开的脆性断裂;低温(250~390℃)保温时,晶界析出相以η(MgZn_(2))相为主,随着保温时间延长,晶界特征变化不大,晶内η相数量增加、尺寸增大,导致晶内强度降低,晶内-晶界强度差减小,合金断裂韧性上升,断裂方式为穿晶断裂。

7050铝合金淬火特性与微观组织

采用温度数据采集系统采集得到盐浴炉等温保温过程中试样的温度变化曲线,通过硬度和电导率测试测定7050铝合金的时间-温度-性能（TTP）曲线。采用透射电镜和热分析仪对7050铝合金进行显微组织观察和分析。结果表明：合金TTP曲线鼻温大约在320℃,孕育期约为1.7 s。合金的淬火敏感温度区间为230~410℃,且在此温度区间内,合金硬度随时间的延长而迅速下降。等温保温过程中,合金晶内淬火平衡η相主要依附于晶内Al3Zr等弥散相和细小Al2Cu相形核长大;且随着保温时间延长,淬火析出相的体积分数逐渐增加,晶界析出相趋向于连续分布,无析出带逐渐宽化。等温保温合金经时效后,晶内析出GPⅡ区及η-相数量随着等温保温时间的延长逐渐减少,使得合金性能降低,合金表现出一定淬火敏感性。

Al-Zn-Mg-Cu合金的淬火敏感性

采用分级淬火试验方法,结合对合金峰时效态硬度、淬火态电导率的测试,拟合得到新型Al-7.5Zn-1.7Mg-1.4Cu-0.12Zr合金的温度—时间—性能(TTP)曲线,并与传统的7B04和7150合金进行比较。结果表明:新型合金的TTP曲线鼻温大约在290℃,其孕育期约为4.5 s,与同等条件下制备的7150合金(320℃,2.6 s)和7B04合金(335℃,0.1 s)相比,其TTP曲线的鼻温最低,对应的孕育期最长,反映出新型合金过饱和固溶体的稳定性最高,具有最低的淬火敏感性。进一步的TEM分析表明,随着鼻温附近保温处理时间的延长,合金内部的淬火脱溶析出现象不断加剧。淬火诱导脱溶η相优先在(亚)晶界上形核析出,在晶内依附于已存在的Al3Zr弥散相粒子形核析出;时效后,在这些粗大η相周围形成一定宽度的无沉淀析出带。合金的成分及组织形态影响和决定着合金的淬火敏感性;新型合金淬火可以适当降低冷却速度以减小残余应力。

高氮奥氏体钢的Cr_2N晶间析出研究

对 2 4Mn18Cr3Ni0 6 2N高氮奥氏体不锈钢进行了中温等温沉淀析出试验研究。结果表明 ,沉淀析出物Cr2 N优先在晶界上析出 ,但随着Cr2 N的析出 ,基体的硬度有所降低。根据试验结果得到了等温析出动力学曲线 ,该种钢没有Cr2 N晶间析出的临界冷却速度为 30℃ /min。

超高强7000系铝合金的淬火敏感性

对7000系铝合金的淬火敏感性研究情况进行了回顾,探讨了淬火敏感性机理,总结了淬火敏感性的评价方法,从合金的化学成分、微观组织和制备工艺角度分析了影响淬火敏感性的因素,指出了设计和调整合金成分、精细调控微观组织是降低淬火敏感性的可能途径,介绍了预测合金性能的淬火因子分析方法(QFA),并据此提出淬火敏感区间快冷、高低温区间慢冷的淬火工艺可保证合金高力学性能和低残余应力。

6005铝合金型材等温转变曲线绘制及其应用

检测6005铝合金型材不同等温工艺后的硬度和电导率,绘制了等温转变TTT曲线和TTP曲线。利用XRD,TEM等设备对合金经不同等温处理后的物相和微观组织进行了研究,结果表明:6005铝合金的TTT曲线和TTP曲线的鼻尖温度均为340℃,淬火敏感温度区间为280～420℃;等温过程中过饱和固溶体中分解析出β″相,随等温时间的延长,逐步转变为β'相及β相;6005铝合金在不同温度下进行等温处理的相变动力学方程也不同。6005铝合金的相变动力学及其淬火敏感特性研究结果表明,在制订6005铝合金现场在线挤压淬火工艺时,有必要在淬火敏感区间加大冷却速率,而在低于或高于敏感区间时可适当减小冷却速率,这样型材在获得较高的力学性能同时又能减少合金内部残余应力。

7003铝合金的淬火敏感性

采用分级淬火的实验方法,结合合金淬火态电导率和时效态硬度的测试拟合得到7003铝合金的时间-温度-转化率(TTT)曲线和时间-温度-性能(TTP)曲线,利用透射电镜(TEM)并结合Avrami方程研究了7003铝合金在等温过程中的组织变化。结果表明:当7003铝合金在相同温度下等温时,随保温时间延长,淬火态电导率呈上升趋势,时效态硬度呈下降趋势。透射电镜分析发现,在鼻温附近随保温时间的延长,晶粒内部析出相尺寸和间距变大,晶界析出相尺寸和间距变小,晶界无沉淀析出带变宽。实验用7003铝合金"C"曲线的鼻尖温度约为280℃,其孕育期约为10 s,淬火敏感温度区间较小,仅在鼻温附近淬火敏感性较高,而低温区和高温区淬火敏感性较低。实验用7003铝合金在线淬火时在鼻温附近应该以大于4℃/s的速度冷却,以抑制各种物相的析出。

7050铝合金模锻件淬火过程析出动力学行为

通过分级淬火方法测定7050铝合金模锻件的TTP曲线。利用TEM分析、JMA方程探究第二相脱溶析出机理和强化机制。结果表明:合金TTP曲线的鼻尖温度为337℃,敏感区间为270～400℃,淬火敏感性高温<低温<中温,孕育期提前至0.7s;合金等温保温以Al3Zr粒子为形核脱溶,早期η相优先析出,晶界粗化程度随温度升高而降低;保温时间延长后,低温段晶内析出弥散针状S相,中高温段S相析出减少,η相聚集吞并长大,晶界粗化且连续,随温度升高η相数量减少尺寸增大;脱溶析出相的强化效果为GP区+η′相>针状S相>棒状η相。

铝合金的淬透性及其研究方法

简介钢材的淬透性,以便于我们研究铝合金淬透性时拓宽思路。对铝合金材料的淬透性及其研究成果和研究方法进行了论述。

6351铝合金的淬火敏感性(英文)

采用分级淬火的实验方法,结合合金时效态硬度和淬火态电导率的测试拟合得到6351合金的TTP和TTT曲线,并采用透射电镜对6351合金的淬火敏感性进行研究。结果表明,当6351合金在相同温度下等温时,随着保温时间延长,淬火态电导率呈上升趋势,时效态硬度呈下降趋势。透射电镜分析发现,在等温初期,过饱和固溶体分解形成针状的β″相;随着保温时间延长,逐渐形成棒状β′相和片状β相。TTT和TTP曲线的鼻温为360℃,淬火敏感温度区间为230～430℃。在鼻温附近等温相转变最快,低温区相转变次之,高温区最慢。淬火因子分析结果表明,要获得最佳的力学性能,淬火敏感温度区间的冷却速率需大于15℃/s。

Al-9.0Zn-2.5Mg-1.5Cu-0.15Zr-0.4Sc合金的等温淬火性能

采用盐浴分级淬火的实验方法,通过测试Al-9.0Zn-2.5Mg-1.5Cu-0.15Zr-0.4Sc铝合金的电导率与硬度,绘制了其时间—温度—转换率(TTT)曲线和时间—温度—性能(TTP)曲线,利用差示扫描量热法(DSC),X射线衍射(XRD),透射电镜(TEM)等观察分析了合金等温过程中的组织变化,结合Johnson-Mehl-Avrami方程研究了合金等温过程中的相变动力学。研究表明:随着保温时间的延长,淬火态合金的电导率呈上升趋势,时效态硬度呈下降趋势;Al-9.0Zn-2.5Mg-1.5Cu-0.15Zr-0.4Sc铝合金的TTT曲线和TTP曲线的鼻尖温度在330℃附近;合金的淬火温度敏感区间为270~390℃。实验铝合金过饱和固溶体在330℃等温处理时快速分解,第二相脱溶析出速率达到最高,较大的相变驱动力和较高的扩散速率是合金第二相快速析出和长大的主要原因。合金固溶后,在淬火敏感区间之外可适当降低冷却速率,这样不仅可以保持合金的力学性能,还可降低合金的内应力。

2219铝合金的淬火敏感性

通过分级淬火方法测定了2219铝合金的时间-温度-性能（TTP）曲线。结果表明：合金TTP曲线的鼻尖温度为440℃,淬火敏感温度区间为300-480℃;等温保温时,过饱和固溶体分解析出相粒子,在440℃附近,析出相（主要为θ平衡相）的析出速率达到最高;随着时间的延长,晶内θ平衡相数量增加、尺寸变大,经时效后晶内析出相θ＇不均匀分布,导致强化效果显著降低,晶内出现无沉淀析出区;鼻尖温度的高相变驱动力和较快的扩散速率是θ相析出和长大的主要原因,建议在淬火敏感区间应加快淬火冷却速率避免平衡相的析出,而高于淬火敏感区间温度时可适当降低冷却速率减小热应力的影响。