国产CT90连续管组织与性能

对国产CT90连续管的微观组织进行了分析,并对其力学性能、耐蚀性等进行了研究。结果表明:CT90连续管组织为多边形铁素体+粒状贝氏体+M/A;M/A主要以岛状弥散分布,晶粒度13级。SEM和TEM组织分析表明:分布在铁素体晶界的粒状贝氏体由束状和岛状分布的M/A组元和微细铁素体构成。性能分析结果表明,国产CT90连续管具有良好的强塑性,屈服强度达到670 MPa,抗拉强度735 MPa,延伸率23.7%,硬度值均小于238 HV0.5,管体屈服扭矩为2 425.5 N.m,高出标准要求10%;挤毁强度为122.0 MPa,高出API RP 5C7标准要求36.7%,疲劳寿命较CT80连续管提高10%,且对HIC和SSCC均不敏感。

扭转冷作硬化对低碳钢高低应变率力学性能的影响

钢材可通过多种冷作硬化方式提高其后屈服强度.低碳钢在拉伸时,由于发生颈缩现象使低碳钢内部无法积累大量的塑性变形能,不能使低碳钢充分硬化.为研究钢材硬化最佳值,对低碳钢试样在低应变率(10-2s-1)下进行不同程度的扭转变形后,进行了低应变率(10-2s-1)的拉伸和压缩测试以及高应变率(103s-1)的压缩测试.实验结果表明钢材在低应变率下进行不同程度的扭转冷作硬化可分别提高拉伸极限、压缩后屈服强度以及冲击载荷作用下的后屈服强度.在综合考虑硬化增强效果的基础上,推荐Q235钢材进行扭转冷作硬化时,材料内部累积的变形能密度应低于6400kJ/m3.

拉伸预应变对35CrMo钢扭转力学性能的影响

设计了拉伸和扭转两用的试样,通过预拉伸不同的应变系统,研究35CrMo钢在拉伸预应变下的扭转力学性能,分析拉伸预应变对35CrMo钢剪切屈服强度和抗扭强度的影响。结果表明:试件经预拉伸后,其能够承受的最大扭矩即承载能力有所下降,且随着预拉伸应变的增大而逐渐下降,而扭转角变化不大;预拉伸强化可以提高试件扭转时的剪切屈服强度,且随着预拉伸应变的增大而逐渐增大,但对试件抗扭强度的影响很小;可通过试件的静载拉伸屈服强度和Mises屈服条件来近似地计算其扭转剪切屈服强度。

GB／T 14450《胎圈用钢丝》的修订解释

介绍胎圈用钢丝行业标准制定的任务来源、编制工作过程及修订原则，逐项说明了修订内容与2008年版标准的区别。

实验值与ACICODE 318-95公式的计算值的比较

以勒斯格理论为基础得到的 ACI CODE 31 8- 95公式的计算值与实验值进行比较 ,进一步探讨了轴力对扭矩的影响。

山地高层建筑抗震设计若干规则性指标应用方法的探讨

通过对一栋山地高层建筑扭转位移比、抗剪承载力比的计算,并与平地计算模型进行对比,结合动力弹塑性时程分析,提出了在计算层间位移角较小的山地高层建筑扭转效应时,以层水平扭转角作为辅助控制指标,适当放松扭转位移比限值;计算抗剪承载力比时,以楼层的抗剪能力需求比作为衡量指标,正确判断结构抗剪薄弱位置。

奥氏体不锈钢盘条扭转性能对比分析

对不同产地的奥氏体不锈钢盘条进行了一系列的扭转试验,通过三维景深显微镜、扫描电镜等分析设备,对试验样品的断口形貌进行了宏观和微观组织等分析,并探讨了其扭转性能差异的原因。

新型扭杆弹簧用高强度马氏体钢疲劳性能研究

利用旋转弯曲疲劳试验研究新型扭杆弹簧用N1钢和45CrNiMoVA钢的疲劳性能,并通过对2种试验钢组织、硬度、强度、夹杂物类型及大小、疲劳裂纹扩展速率以及氢含量的对比,探讨影响扭杆弹簧用钢旋转弯曲疲劳性能的因素及其疲劳失效机制。结果表明,推荐热处理制度的45CrNiMoVA钢和N1钢旋转弯曲疲劳极限强度分别为892和926 MPa,超高强度钢的屈服强度也是衡量疲劳极限强度的因素,N1钢屈服强度高出45CrNiMoVA钢约100 MPa,是其疲劳性能优于45CrNiMoVA钢的重要原因。在高应力状态下,N1钢的疲劳寿命明显优于45CrNiMoVA钢的重要原因是N1钢的疲劳裂纹扩展速率低于45CrNiMoVA钢;而在低应力状态下,较高的屈服强度、较低的裂纹扩展速率和氢含量是N1钢疲劳极限高于45CrNiMoVA钢的重要原因。