316L不锈钢的热变形抗力模型

在Gleeble-1500型热模拟试验机上通过高温压缩试验对316L不锈钢的变形抗力进行了系统的研究;根据试验得到的真应力-应变曲线,分析了变形温度和应变速率对316L不锈钢变形抗力的影响,并建立了高温变形抗力模型。结果表明:316L不锈钢在高温压缩过程中的热加工硬化倾向性较大,真应力-应变曲线上并没有出现应力峰值σ_p;1 050℃是该钢的特征变形温度,低于1 050℃时,流变应力受温度影响较大,随着温度的升高,流变应力的下降幅度较大;高于1 050℃时,温度的影响较小,流变应力下降幅度较缓;变形抗力的数学模型为σ=6.879exp(3 337.602/T)ε^(0.286)ε^(0.119),实际值和拟合值的对比证明此模型具有较好的线性拟合性和数据稳定性。

Q345D钢的热变形抗力研究

利用Gleeble-3500热-力模拟试验机,在变形温度为750~1 200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)、应变量为0.7的条件下对Q345D钢进行单道次压缩试验,得到其真应力-真应变曲线,分析了变形温度、应变速率和变形程度对变形抗力的影响。结果表明,降低变形温度和提高变形速率,均可使Q345D钢的变形抗力增大;只有在较低的变形速率和较高的变形温度下,Q345D钢才发生动态再结晶。通过非线性拟合,建立了Q345D钢的变形抗力模型,并与试验变形抗力进行对比分析,结果表明该模型具有较高的拟合精度。

9Cr18不锈钢热变形行为研究

采用Gleeble-1500型热模拟试验机对9Cr18马氏体不锈钢在850～1 150℃、应变速率为0.01～10s-1变形条件下的热压缩变形行为进行研究。根据真应力-应变曲线,分析变形温度和应变速率对9Cr18不锈钢变形抗力的影响,计算其形变激活能,并建立9Cr18不锈钢的变形抗力模型和热变形流变应力方程。结果表明,应变速率一定时,9Cr18动态再结晶临界变形量εc随温度的升高而降低,高的形变温度和低的应变速率有利于动态再结晶的发生;9Cr18不锈钢形变激活能为461.7kJ/mol;所建变形抗力模型的拟合性良好,数据稳定性好。

DP1180钢的高温变形行为

为优化DP1180钢热变形工艺,在变形温度为850~1100℃、应变速率为0.1~10.0 s^(-1)条件下,利用Gleeble-3800热模拟试验机对DP1180钢连铸坯进行高温压缩,得到其真应力-真应变曲线,分析变形温度和应变速率对其应力的影响;通过已有模型建立和修正了适合于该钢种的变形抗力模型,并根据真应力-真应变曲线绘制其在不同应变量下的热加工图。试验表明,变形温度的升高和应变速率的降低都会使真应力变小,动态再结晶也就更容易发生;利用Origin软件获得的变形抗力模型拟合值与实测值基本一致,经过误差分析,模型精度较高,但其适用范围仍有一定局限性;绘制热加工图后发现,试验条件下其中几乎很少有流变失稳区,得到试验钢种理论热加工最佳区域为应变速率1.0~10.0 s^(-1)、变形温度1050~1100℃。研究结果为DP1180钢热变形工艺优化设计提供了试验依据及理论指导。