盘式钻头齿面强化试验

用球状烧结碳化钨取代粒状铸造碳化钨 ,加入一定量的自熔性合金 ,自制薄管焊条 ,分析了焊条的组成、性能和耐磨性。并对盘式钻头进行齿面强化试验。研究表明 ,自制薄管焊条流动性好 ,耐磨性高 ;盘式钻头齿面强化后 。

不锈钢管板接头电子束钎焊

应用自主开发的基于虚拟仪器的电子束钎焊系统,成功实现了不锈钢毛细管板接头的电子束钎焊。研究了电子束束流、加热时间、聚焦电流和扫描幅值等电子束钎焊工艺参数对钎焊接头质量的影响规律。试验结果表明,随着电子束输入功率密度的增加,钎角高度和BNi-2钎料向毛细管壁的扩散深度都逐渐增大。在优化的电子束钎焊规范下,不锈钢管板接头钎透率100%,毛细管无溶蚀产生。通过电子探针显微分析仪研究了电子束钎焊接头中各相的化学组成,钎焊接头主要由硼化镍相、硼化镍和硅化镍相、硼化铬相以及镍的固溶体组成。

电子束钎焊接头组织分析

采用自主开发的电子束钎焊系统,对不锈钢毛细管板结构进行钎焊,通过电子探针显微分析仪研究了不同电子束钎焊规范下BN i-2钎料与管壁基体界面合金元素的分布,分析了钎料和界面区各相的化学组成.研究表明:在加速电压60 kV,束流6.5 mA,加热时间37 s,扫描幅值0.5的电子束钎焊规范下,管板接头质量满足技术规范要求;随着电子束输入功率或功率密度增大,钎料和管壁的相互扩散作用增强,导致过渡层厚度增加,毛细管壁显著减薄;母材和钎料中合金元素的相互扩散导致过渡层的形成,过渡层主要由硼化铬、硼化镍和镍的固溶体组成.

连续油管管-管对接焊工艺方法分析

在分析连续油管工况条件的基础上,考虑到连续油管的使用要求,提出了推荐的连续油管焊接操作步骤。讨论分析了连续油管焊接过程中的主要工艺参数,并对连续油管焊接工艺进行了总结。

高纯氧化铝与金属钛的钎焊

电真空应用中,要求高纯氧化铝与金属钛的连接接头不仅要有较好的强度,还要有高的气密性.用Ag-Cu-Ti钎料钎焊高纯氧化铝陶瓷与金属钛,钎焊温度为825～875℃,保温时间为15～20min,陶瓷表面为烧结自然表面时,钎焊接头抗剪强度可达到100MPa以上,连接温度过低或过高,保温时间过短或过长均对接头强度不利.陶瓷表面研磨后,接头强度降低.钎料厚度在60μm或105μm对接头强度的影响不大.接头由Al2O3/反应层（Cu,Al,Ti,0）/Ag＋Cu-Ti化合物/α-Ti（Cu）/Ti构成.反应层主要以Cu3Ti3O和Cu4Ti为主.

小直径管子/管板内孔填丝对接焊试验与应用

简要介绍管子/管板内孔填丝焊的焊接设备、焊接工艺评定。通过试验确定合适的工艺参数,提出实现管子/管板内孔填丝焊的要点,最终在工程中应用并圆满完成设备的焊接。

SiC陶瓷真空钎焊接头的组织及性能分析

采用BNi-5钎料对SiC陶瓷进行真空钎焊,获得了力学性能良好的SiC钎焊接头,并对焊缝的微观结构和形成过程进行了分析。研究结果表明,Ni基钎料与SiC母材发生反应生成层状界面反应层结构,所形成的SiC钎焊接头钎缝微观形貌可以表述为:SiC母材/石墨+Ni2Si/Ni2Si/石墨+Ni2Si/Cr3Ni2SiC/Ni+Cr3Ni5Si2/Cr3Ni2SiC/石墨+Ni2Si/Ni2Si/石墨+Ni2Si/SiC母材。所得SiC钎焊接头常温力学性能较好,平均钎焊接头剪切强度可达到124MPa。Ni基钎料钎焊SiC陶瓷接头的断裂位置位于钎料与陶瓷基体间的界面反应层,主要原因是界面反应层中Ni2Si和Cr3Ni2SiC等脆性化合物在钎焊接头拉伸变形过程中会产生应力集中,在残余钎焊应力的共同作用下钎焊接头发生断裂。

气雾化钎料粉制备工艺过程模拟分析

利用商用流体计算动力学软件Fluent分析了具有不同的出气道交角的4个雾化器所产生的气体单相场。研究发现,在每个雾化器产生的气体单相场中,都存在一个气体涡流区域位于导流管下游,且该区域中心气体反向流动。对比了雾化器交角和气体压力对涡流区位置的影响。同时,在导流管尖端的周围存在一个环形的负压区,在涡流区内部存在一个高压区。在气液双相工作状态时,这两个区域的气体流动和气压作用将会使导液管中流出的液柱转变为液膜,两种力控制了液体的变形过程,通过模拟验证这个转变的过程。

重催装置内取热器换热管破裂分析

论述了内取热器Cr5Mo换热管破裂性质、原因及防止措施 ,指出采用高镍焊材异质接头 ,管内局部区域存在较厚覆盖物。

基于邦迪管低银钎料的研究

本文对新开发的低银钎料与BAg30CuZnSn进行了钎焊工艺测试,研究结果发现:新开发的低银钎料的流铺性能略优于BAg30CuZnSn;焊接后的接头外观都比较光滑,无明显的钎瘤,接头微观组织中均无连续的气孔、夹杂等缺陷,不影响其连接的致密性;新型低银钎料的开发降低了生产成本,提高了经济效益和制冷行业的市场竞争力。