The Continuation Power Flow Considering Both Generator Excitation Current Limits and Armature Current Limits

在传统连续潮流算法中,发电机无功限制采用定上、下限值来处理,随着有功负荷增加,无功限值通常不变,得到的电压稳定裕度偏大。根据同步发电机的无功出力特性,提出同时计及发电机励磁电流约束和电枢电流约束的连续潮流模型和方法。当相应参数越限时,将发电机节点转换为励磁恒定模型或者电枢电流恒定模型进行计算。所提PV、PEq、PIa节点类型双向转换逻辑可在潮流迭代内进行发电机限制模式的转换,模拟实际系统无功能力的变化。分岔点类型识别模块可以识别崩溃点类型及关键约束。通过新英格兰39节点算例的仿真,证明所提算法是有效的。

地震作用下双层土质边坡稳定性上限分析

为探究地震作用对双层土质边坡稳定性的影响,基于极限分析上限理论,建立了地震作用下双层土质边坡旋转破坏机构。采用拟静力法简化地震荷载作用,推导了双层土质边坡安全系数表达式。分析土体黏聚力比、边坡坡角以及地震作用对双层土质边坡稳定性及其滑动面参数的影响。研究结果表明:在水平地震作用下,随着黏聚力比的增大,边坡安全系数呈非线性增大且潜在滑动面变浅;当水平地震作用增强时,边坡失稳破坏范围显著加大;随着竖向地震系数及黏聚力比的增大,边坡安全系数略微降低;水平地震作用增强时,竖向地震作用对边坡稳定性的影响逐渐增大,此时需要考虑竖向地震的影响。

水轮发电机受失磁保护限制的最大进相深度的预测模型研究及软件开发

发电机进相运行存在多种限制因素,进相深度的限制判据是由多种因素组成的综合判据,运行人员难以掌握,只能退出失磁保护压板。而发电机进相运行作为一种正常工况,将机组的保护直接退出显然是不合理的。本文从坐标变换原理出发,介绍一种基于PC端程序的发电机进相实验与失磁保护配合校验方法,可自动计算给定条件下的最大进相深度,并分析低励限制与失磁保护的配合正确性,防止发电机进相运行因进相深度过大而非正常停运,无需退出失磁保护。

Ion-acoustic waves with non-planar wavefronts

The ion-acoustic(IA) mode exhibiting various orbital angular momentum(OAM) states is examined in a plasma with drifting electrons.The constituent plasma species are modeled with a non-gyrotropic Maxwellian distribution and discussion of dispersion relation and growth rate of twisted IA waves under various conditions is presented.In the domain of kinetic model,the twisted IA waves are characterized by Laguerre-Gaussian(LG) solutions,where plasma distribution function and electric field are decomposed into axial and azimuthal components.The plasma response function is obtained under paraxial approximations and investigated for threshold condition of instability growth rate with helical electric field structures.The impact of an extra electron specie on the instability is demonstrated through a comparison of twisted waves for single and double electron species.

限幅激励发电机设计及输出性能实验测试研究

发电机在许多电气领域得到应用,设计了一种限幅激励发电机。通过非接触激励旋转磁铁来实现凸轮往复振动,通过凸轮为压电振子提供接触激励作用。开展实验测试分析,研究结果表明:逐渐提高弹簧刚度后形成更大最佳转速与带宽,凸轮限幅激励满足有效性,大幅减小转速域中的电压波动幅度。输出电压与转速存在峰值最优转速,提高激振力可以使各输出电压下形成更大有效带宽,输出电压发生了大幅波动。该研究有助于增强发电机运行可靠性,改善转速适应能力。

自动电压控制参数误整定引起发电机功率振荡原因分析

电厂侧自动电压控制系统对改善高压侧电压水平具有重要作用,但其参数误整定将严重威胁发电机组的安全稳定运行。针对一起自动电压控制系统参数误整定引起的水电机组功率振荡事件,阐述了自动电压控制和低励限制的基本原理,详细分析了子站参数误整定导致功率振荡事件的原因,并提出了针对性的防范解决措施。

一种串联限流电阻的变压器励磁涌流抑制技术

针对变压器空载合闸励磁涌流较大易造成变压器保护误动的问题,运用数学工具分析了变压器空载合闸时的暂态电流及磁通变化,并在仿真平台搭建模型分析了不同合闸初相角和剩磁对三相变压器励磁涌流的影响,并总结了变压器励磁涌流的特点,提出了磁能转移吸收的原理。基于该原理设计出一种变压器合闸回路串联限流电阻的励磁涌流抑制技术电气模型,阐述了该技术的电气原理及软件控制策略。最后,使用仿真工具分析验证了不同条件下变压器合闸回路串联限流电阻的涌流抑制效果明显。

发电机励磁调节器低励限制协调控制分析

从原理上分析了低励限制器(under excitation limiter,UEL)参数整定不当导致系统阻尼弱化的原因,指出了UEL提供的电磁转矩在Δω方向的分量滞后Δω180°,以及UEL的作用频段与PSS配合不当是产生机组阻尼弱化现象的主要原因,并在PSS/E和Matlab仿真软件中建立了单机-无穷大系统的励磁控制系统自定义模型,通过仿真验证了理论分析结论。仿真结果进一步表明UEL提供负阻尼转矩时,低励稳定曲线斜率越低,UEL的作用频段越低,系统时域动态响应特性越好。

大型水轮发电机失磁保护与低励限制配合问题的探讨

有关整定导则要求"失磁阻抗判据应校核不抢先于励磁低励限制动作",但工程上失磁保护与励磁低励限制的整定是分开进行的,并且在不同的坐标系中描述,容易造成二者动作失去配合。针对大型水轮发电机常用的失磁保护定子侧静稳阻抗判据,结合具体保护装置实现方法,论述了其与低励限制动作区如何进行比较的计算方法,探讨了失磁保护与低励限制的动作配合关系。并在最后讨论了改善低励限制与失磁保护定子侧阻抗判据配合的方案。

发电机叠加型低励限制对电力系统动态稳定影响机制

当前发电机励磁调节器广泛配置有叠加型低励限制功能,该功能对电力系统动态稳定性有着重要影响,但其影响机制并未获得充分认识。文中基于扩展Heffron-Phillips模型,分析了模型新增回路系数随低励限制参数和机组工况的变化规律;采用电磁转矩分析法,将机组的阻尼转矩分解为低励限制提供的阻尼转矩、电力系统稳定器(PSS)提供的阻尼转矩、系统固有阻尼转矩和D系数阻尼转矩;推导分析了低励限制参数和工况变化对各部分阻尼转矩的影响机制。研究结果表明,通常较大的低励限制边界线斜率会导致低励限制提供的阻尼转矩分量变为负值,并且恶化PSS提供正向阻尼转矩的作用。通过典型系统的算例仿真进一步验证了所得结论的正确性。

发电机低励限制功能的设置原则

电网实际运行中多次发生因发电机低励限制功能设置不当导致机组运行异常甚至掉机的严重后果。分析了低励限制的应用目标,比较了不同类型低励限制器的功能特点。将低励限制的性能要求划分为静态和动态两方面,提出了相应的设置原则:静态性能遵循在有功出力全范围合理定义、满足定子端部热稳定,满足系统静稳定、根据机端电压变化调整、与失磁保护协调配合原则设置限制线;动态性能遵循保证控制系统稳定性、优选控制结构、防止严重影响PSS作用、避免暂态期间不必要动作原则优化控制器结构和参数。

发电机失磁保护与低励限制的整定配合

针对发电机失磁保护和自动电压调节器(AVR)中低励限制环节的整定存在不能统一在同一坐标系、两者整定配合不尽合理的现象,提出了一种适合于工程实际应用的配合整定方法。首先分析了3种低励限制曲线随机端电压变化的偏移情况,根据电工理论推导低励限制线与失磁保护阻抗圆之间的映射关系,得出了标准的映射方程;在此基础上,提出了基于标幺值和机端最低允许电压两者配合整定及校核的方法、原则和工程应用注意事项,最后给出了具体的计算示例。

一元醇非常温爆炸极限的测定

爆炸极限是重要的物性参数。常温下爆炸极限数据已很充足 ,非常温下爆炸极限数据却很罕见。本文用约2 0L的爆炸容器 ,在 2 5～ 2 10℃范围内测定了甲醇、乙醇、正丙醇、正丁醇、正戊醇及醇水体系的LEL值和UEL值。并用回归分析的方法得出各种体系爆炸极限随温度变化的规律。用本法在常温下所测数据与文献值相同。

基于频率响应法的发电机低励限制与PSS协调控制

低励限制器(UEL)作为励磁系统的限制环节对系统稳定性有重要影响,但由于UEL参数设置不合理,UEL动作后恶化了电力系统稳定器(PSS)提供正向阻尼的作用,导致机组出现振荡甚至解列的严重故障在电网实际运行中多次发生。文中基于扩展Heffron-Phillips模型,从理论上推导出励磁系统加入PSS和UEL的简化模型,采用频率响应法,画出励磁系统分别加入PSS与UEL的开环传递函数的波特图,分析UEL与PSS的作用频段,并给出具体的UEL参数设置方案,方案可以使UEL与PSS协调配合。以云南电网数据为例,在PSASP和MATLAB仿真软件下建立单机—无穷大模型验证理论分析的正确性。仿真结果表明:采用频率响应法对UEL进行参数整定后,UEL动作不影响PSS的输出效果,二者可以协调配合以确保系统的稳态运行。

励磁系统的过励限制和过励保护

对采用发电机和励磁机磁场电流实现的励磁系统,分别对其顶值电流瞬时限制和过励反时限限制提出了函数特性、启动值、限制值、限制动态过程要求,以及参数整定要求,确定了与发电机相关保护、定子过电流限制、励磁变保护的配合关系。提出了对过励保护的技术要求。对励磁机磁场电流作为信号的过励限制的函数形式提出了建议。

发电机低励限制参数对系统稳定性的影响

随着电网对电压稳定性要求的不断提高,对发电机励磁系统辅助环节的研究也更加深入。介绍了低励限制的实现结构及参数整定。基于MATLAB软件建立单机-无穷大系统模型,设置不同低励限制增益以及不同的发电机进相深度,通过电磁转矩与角速度的相位滞后关系分析低励限制动作后的系统阻尼特性,并应用电力系统分析综合程序搭建自定义励磁系统模型,从时域上分析低励限制增益以及不同进相深度对系统稳定性的影响。结果表明:在一定范围内,低励限制增益越小,小干扰稳定性越好;增益越大,无功功率被抬高的速度越快。发电机在进相较深的工况下更容易在低励限制动作后发生振荡。

大型隐极发电机进相运行的探讨

介绍了影响大型隐极发电机进相运行深度的因素,分析了进相运行时电压变化对静稳边界、失磁阻抗圆的影响,提出了进相时欠励限制整定与失磁保护整定的配合原则,并通过分析现场实例给出工程应用的指导建议。

火电厂发电机失磁保护阻抗判据的探讨

介绍了火电厂失磁保护所应用阻抗判据的特点,分析失磁保护在机组进相运行时容易产生误动的原因,是由于励磁系统低励限制与失磁保护的整定配合不合理,低励限制曲线与阻抗圆有交叉。指出了国产部分失磁保护反向无功判据上存在的一些问题,这些无功判据并不能切掉阻抗圆的上半部分。利用机组容量曲线以及失磁保护阻抗圆与低励限制曲线的关系,提出了应用低励限制曲线来验证阻抗判据整定是否合理的方法。并利用机组进相试验的数据来进一步分析失磁保护能否误动。

发电机失磁保护定值整定的讨论--对2007年版《IEEE Guide for AC Generator Protection》的斟酌

对2007年版《IEEE Guide for AC Generator Protection》中失磁保护定值整定的几个问题提出不同意见。明确指出:发电机失磁故障必有滑差(s),其平均异步阻抗Xd(js)Xd(s=0),失磁保护中的阻抗元件下端定值为-Xd,已有足够余度,不应该是-(1.1～1.25)Xd;在P-Q坐标与R-X坐标的转换公式中,U值应由"失磁保护动作滞后于低励限制线(UEL)"原则来确定,不应主观选择0.95UN。

BeH分子第一激发双重态A^2Π的结构与势能函数

使用“对称性匹配簇-组态相互作用”方法,6-311++G(3df,2pd)基组对BeH分子的第一激发双重态A2Π进行几何优化和离解能的计算,并进行了单点能扫描,同时用正规方程组拟合Murrell-Sorbie函数.利用得到的势能函数计算了与第一激发双重态相对应的力常数(f2,f3,f4)和光谱数据(eω,Be,eα,ωeχe),结果与实验数据符合的非常好.