Shear-resistant behavior of light composite shear wall

Shear test results for a composite wall panel in a light composite structure system are compared with test results for shear walls in Japan.The analysis results show that this kind of composite wall panel works very well,and can be regarded as a solid panel.The composite wall panel with a hidden frame is essential for bringing its effect on shear resistance into full play.Comprehensive analysis of the shear-resistant behavior of the composite wall panel suggests that the shear of the composite shear wall panel can be controlled by the cracking strength of the web shearing diagonal crack.

负风压作用下隐框玻璃幕墙承载行为和脱胶损伤实验研究

隐框玻璃幕墙连接用的硅酮结构胶发生损伤导致玻璃面板坠落是当前幕墙服役过程中的常见问题.现有研究大多采用动力学方法对幕墙的脱胶损伤进行检测和评估,该方法通常需要额外施加荷载激励,且测量的动力响应数据易受环境影响,难以实现幕墙安全状态的可靠评估.为解决上述问题,提出在负风压作用下利用玻璃面板的挠度和转角对玻璃面板的脱胶损伤进行检测和评估的方法.首先,设计一系列隐框玻璃幕墙脱胶损伤实验,验证了在风荷载作用下利用挠度和转角对玻璃面板的安全状态进行检测的可行性;之后,基于实验结果构建了隐框玻璃幕墙安全风险监测评估系统,实现玻璃面板脱胶位置和数量的实时监测和快速识别.

半隐框玻璃幕墙渗漏原因分析及试验研究

针对典型半隐框玻璃幕墙建筑渗漏问题,利用无人机搭载高清成像的方法进行巡检,再利用局部淋水试验的方法进行渗漏路径试验分析。试验结果表明,幕墙密封胶失效和型材变形是雨水渗入的主要原因,同时幕墙型材腔体易形成隐蔽渗漏通道,扩大了渗漏范围。

隐框玻璃幕墙硅酮结构密封胶安全性评级探析

文中以某大厦隐框玻璃幕墙硅酮结构密封胶为例,通过力学性能试验(剥离黏结破坏面积、拉伸黏接强度、邵氏硬度及最大拉伸强度时伸长率),得出所试验构件共有1个d_(u)级构件、9个c_(u)构件、2个b_(u)级构件,同时进行承载力验算(黏结宽度、黏结厚度),得出所有构件均符合要求,评为a_(u)级。最终结合力学性能试验及承载力验算结果,得出子单元硅酮结构密封胶评为C,级,并建议针对不符合要求的密封胶进行局部替换处理,同时将原隐框幕墙改为半隐框幕墙或明框幕墙,以期为后续类似工程项目提供借鉴参考。

既有玻璃幕墙硅酮结构胶失效加固方法探讨

目前我国许多大城市隐框玻璃幕墙均已达到或接近设计使用年限,其结构胶老化失效成为通病,因此对结构胶失效的玻璃幕墙进行加固改造尤为重要,但目前全国成功的案例很少。本文通过广州市某高层写字楼的检测鉴定及加固方案案例,总结了玻璃幕墙硅酮结构胶失效加固的几种通用方案,并结合本案例进行了方案比选分析,给出了加固方案建议。

玻璃幕墙隐框开启扇中空玻璃面板失效原因分析及预防建议

玻璃幕墙隐框开启扇中空玻璃面板失效(密封失效、脱落)频率日益增加,严重威胁人民生命财产安全。已有案例研究成果显示中空玻璃失效原因主要是注胶质量差、胶种类不当及玻璃损伤,以某类似项目为研究案例,通过检测结果、图纸及标准规范等综合分析,补充提出中空玻璃合片工艺及安装不当也会导致中空玻璃失效,并从设计、生产、施工及维保阶段分别提出相关预防建议。

既有隐框玻璃幕墙安全性鉴定案例分析及问题总结

隐框玻璃幕墙是最常见的幕墙形式,但建设幕墙由于构件老化导致存在极大安全隐患。文中结合既有隐框玻璃幕墙安全性鉴定案例,总结影响隐框玻璃幕墙安全性的因素,提出安全性评级及加固措施,为类似幕墙鉴定工作提供参考。

一种基于FFT功率谱的全隐框玻璃幕墙结构胶脱粘长度检测方法

针对全隐框玻璃幕墙结构胶脱粘长度检测问题,率先提出了基于瞬态脉冲动力响应信号的FFT功率谱脱粘长度检测方法。通过对4个测点进行动力响应实验信号的采集,采用FFT功率谱对实验信号进行了分析评判,并提取功率谱主峰频率对信号总功率的贡献比重ηi作为结构胶损伤长度a的因变量。采用Gaussian函数和Lorentzian函数对实验数据进行了拟合,建立了ηi关于a的函数关系式,并对小损伤的a值进行了检测识别。研究成果表明,该方法有助于全隐框玻璃幕墙结构胶脱粘长度检测技术的推广和应用。

节能砌块隐形密框墙板偏心受压承载力试验

对4片1/2模型节能砌块隐形密框墙板进行偏心受压试验,分析各试件的破坏过程、协同工作性能、破坏形态及承载力,得出承载力计算公式.研究结果表明,计算结果与试验结果吻合较好,且偏于安全,该公式可用于节能砌块隐形密框墙板的偏心受压承载力计算.随着偏心距的加大,试件由小偏心受压逐渐变为大偏心受压,其破坏荷载逐渐减小,而延性逐渐加大,符合钢筋混凝土构件的破坏规律.密框和砌块间可以很好地协同工作;试件的偏心受压破坏属于材料破坏范畴,不会发生试件平面外纵向弯曲破坏.

节能砌块隐形密框墙板裂缝发展规律及破坏模式

对6片节能砌块隐形密框墙板1/2模型进行拟静力试验,分析墙板开裂过程及裂缝发展规律的试验结果,比较该类型墙板的几种破坏模式及受力机理.结果表明,裂缝在发展过程中呈段状分布的主要原因是隐形密框具有阻断作用;结构的各个组成部分对节能砌块隐形密框墙板的受力影响,随它们各自的参数变化而变化,可以考虑优化参数以达到墙板合理的构造组合.对于节能砌块隐形密框墙板,其剪切破坏是比较合理的破坏模式.

带框复合墙板承载力计算的简化模型与方法

建立了带框复合剪力墙板承载力计算的简化模型——带有等效斜撑的刚架,模型中考虑了复合墙板随刚度变化而产生的内力重分布现象,确定了等效斜撑的宽度和钢筋面积。基于对作为等效斜撑的夹芯板的承载力和作为刚架的边框的承载力以及复合墙板抗滑移承载力计算方法的分析,提出了带框复合剪力墙板的极限承载力计算方法。将简化模型计算结果与试验结果进行了对比分析,分析表明:应用该承载力计算的简化模型和方法分析的结果与试验结果吻合较好,说明该模型和计算方法是带框复合墙板承载力计算的一种有效的简化模型与方法。

基于应变的玻璃幕墙结构胶损伤检测研究

本文提出了利用应变测量数据检测隐框玻璃幕墙结构胶损伤的方法,首先测量出幕墙玻璃板在外部激励下振动时各测点的动应变数据,然后综合比较各测点应变数据的变化情况,结构胶损伤的部位处必然对应着相对更大的应变数值,据此便可对结构胶是否损伤和损伤的位置作出准确判断。对一个1m×1m的玻璃板进行了结构胶损伤检测实验,结果表明了所提方法是合理可行的。

隐框玻璃幕墙施工技术分析

本文从材料应用、施工和工程验收等各方面对玻璃幕墙施工工艺进行了技术分析,提出了玻璃幕墙施工质量控制措施。

节能砌块隐形密框墙体受剪承载力计算方法

设计6片比例为1∶2的模型墙体,通过拟静力试验研究节能砌块隐形密框墙体抗剪承载力性能,以及墙体受剪承载力的影响因素.结果表明,影响节能砌块隐形密框墙体受剪承载力的因素是多方面的,其中隐形密框的强度及墙体配筋起主导作用.通过模型墙体的拟静力试验及其数据的统计回归,定义混凝土砌块强度,配筋等对墙体抗剪影响因素的贡献值,提出节能砌块隐形密框墙体实用受剪承载力计算公式.

隐框玻璃幕墙硅酮结构胶粘结厚度设计方法

针对《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ 102—2003）中隐框玻璃幕墙硅酮结构胶厚度计算公式中的不合理性，在试验研究的基础上，通过有限元分析和理论推导，揭示了隐框玻璃幕墙硅酮结构胶在主体结构侧移下的变形机理，将隐框玻璃幕墙硅酮结构胶厚度计算公式进行修正。结果表明：在主体结构发生层间侧移时，玻璃面板在硅酮结构胶的带动作用下会发生转动，硅酮结构胶只承担主体结构层间侧移的一小部分；硅酮结构胶剪切位移折减系数取值应在0．45～0．50之间；所得结论可为中国隐框玻璃幕墙硅酮结构胶的设计和性能评估提供重要指导。

单元式隐框幕墙的技术性能与制作安装方法

北京航华科贸中心部分外墙采用单元式幕墙， 其作法是将龙骨框架、装饰面层在工厂加工成为标准单元构件， 在现场依次吊装。这种幕墙结构形式组装可靠，安装速度快，具有良好的抗震性能和优越的密封性，受力明确合理。

隐框玻璃幕墙框节点热工性能研究

隐框玻璃幕墙具有良好的节能性能和视觉效果,成为高层建筑玻璃幕墙的主流形式之一。本文通过模拟计算的方式分析隐框玻璃幕墙的热工性能,对其传热系数、线传热系数的特点进行分析。同时对典型节能玻璃与隐框玻璃幕墙配置进行了节能分析,总结隐框幕墙节能设计和应用的一般原则。

基于边界模态的结构密封胶损伤识别实验研究

根据隐框玻璃幕墙面板单元结构密封胶损伤位于面板单元边界的特点,提出基于边界模态构建平均边界模态保证准则、平均边界曲率模态差变化率和平均边界模态应变能变化率3个新的损伤指标进行损伤识别。然后,进行一个长2.06 m、宽1.46 m的隐框面板单元的模态试验,研究边界模态损伤指标及固有频率、传统模态保障准则随损伤程度的变化规律。试验研究结果表明:当结构密封胶损伤程度小于5%时,前6阶固有频率和传统模态保证准则难以进行结构密封胶的局部损伤识别;当结构密封胶损伤1%时,所提三个基于边界模态的损伤指标均大于9%,且随着损伤的增大而增大,均能有效识别损伤,其中平均边界曲率模态差变化率在损伤边的变化大于未损伤边,可进一步用于损伤边的识别。

隐框玻璃幕墙温度应力的有限元分析

为进一步了解隐框玻璃幕墙温度应力的分布规律,采用ANSYS有限元分析软件,对单块隐框玻璃在内外温差作用下的应力分布进行了模拟分析,并分析了玻璃尺寸对温度应力分布的影响.结果表明:在内外温差作用下,玻璃板角部的应力最大,且在室外温度为-30,℃时应力最大;随长宽比的增大,玻璃板长边应力、短边应力以及板中心应力均逐渐增大,且板中心应力增大较快,水平向线应变逐渐增大,而竖直向线应变逐渐减小,玻璃板心挠度先增大后略微减小.

开洞节能砌块隐形密框复合墙体恢复力模型

研究开洞节能砌块隐形密框复合墙体的抗震性能,对6片1/2缩尺的开洞密框复合墙体进行低周往复荷载作用下的拟静力试验,研究不同参数对结构构件受力性能的影响.试验考虑了墙体的配筋率、开洞形式对构件的承载力、刚度、变形、延性耗能、破坏形态及刚度退化等的影响,得出相应的荷载-位移滞回曲线、骨架曲线等,并建立相应的开洞复合墙体恢复力模型.研究结果表明:肋柱配筋率的增加有利于提高复合墙体承载力、延性变形性能,而肋梁配筋率的增加有利于约束后期横向滑移变形,变形性能较佳;随着墙洞比系数的减小,复合墙体的强度、刚度有所增加,滑移变形较少,极限位移变形较少,前期刚度退化较平缓,后期下降段强度变化较明显,滞回曲线相对饱满,延性耗能、抗震效果较好.