SARS病毒M蛋白的二级结构和B细胞表位预测

以SARS病毒基因组序列为基础 ,采用Garnier Robson方法、Chou Fasman方法和Karplus Schulz方法预测蛋白质的二级结构 ;按Kyte Doolittle方案、Emini方案和Jameson Wolf方案预测SARS病毒M蛋白的B细胞表位。预测结果表明 ,在SARS病毒M蛋白N 端第 1 1～ 2 0、2 7～ 36区段和第 1 33～ 1 41区段可能是α 螺旋中心 ;M蛋白分子N 端第 2 0～ 2 7、34～ 37,44～ 5 6,61～ 64,70～ 76,79～ 97,1 1 7～ 1 32 ,1 42～ 1 47,1 65～ 1 76区段和第 2 1 6～ 2 2 1区段可能是β 折叠中心。在M蛋白N 端第 5～ 6、40～ 44、1 0 5～ 1 0 7、1 1 2～ 1 1 6、1 89～ 1 90、2 0 2～ 2 0 3区段和第 2 1 0～ 2 1 5区段具有较柔软的结构 ,有可能进行一定幅度的摆动或折叠而形成较复杂的三级结构。SARS病毒M蛋白N 端第 1～ 1 5、37～ 47、99～ 1 2 0、1 81～ 1 92区段和第 1 96～ 2 1 5区段内或附近很可能是B细胞表位优势区域。以蛋白质的二级结构预测作为辅助手段 ,用抗原指数 ,亲水性参数和可及性参数预测SARS冠状病毒M蛋白的B细胞表位 。

预淬火对G Cr15钢M/ B复合组织及性能的影响

研究了预淬火马氏体对 Ｇ Ｃｒ１５ 钢马氏体／ 下贝氏体（ Ｍ／ Ｂ） 复合组织及性能的影响。试验结果表明，通过 Ｍｓ 以下适当温度的预淬火，获得的 Ｍ／ Ｂ 复合组织具有更优的机械性能。

GCr15钢M-B复相组织的强韧性研究

研究了连续淬火和等温淬火热处理工艺对GCr15轴承钢淬火组织、钢硬度、冲击韧性和抗拉强度的影响.结果表明,等温淬火工艺获得的M-B复相组织(马氏体-下贝氏体复相组织)比连续淬火获得的单一片状马氏体组织具有更好的强韧性能.在等温淬火工艺的加热和等温温度不变条件下,等温时间对M-B复相组织及强韧性能有较大影响.

回火温度对LM_2钢B/M复相组织性能的影响

研究了回火温度对新型冷模具钢-LM_2钢复相处理后的显微组织结构和性能的影响.结果表明,在一定等温淬火工艺下,回火对性能有明显影响,其中200℃回火后强韧性配合较好,示波单冲缺口冲击功大,疲劳裂纹扩展速率较低和疲劳门槛值较高.该工艺用于LM_2钢重载冷挤压模具可使寿命提高3～5倍以上.

Cr12MoV钢CD渗碳后M／B_下复相组织对自攻钉搓丝板疲劳磨损失效的影响

分析了Ｃｒ１２ＭｏＶ钢渗碳等温处理后各区域的组织、弯曲断口形貌和自攻钉搓丝板疲劳磨损的机理，以及Ｍ／Ｂ_下复相组织对疲劳磨损的影响。试验结果表明，表层高含碳量的Ｍ推迟疲劳裂纹的形核期，Ｍ／Ｂ_下复相组织阻碍疲劳裂纹的扩展，认为高碳高合金模具钢通过ＣＤ渗碳等温处理是提高模具服役寿命的有效途径。

奥氏体化温度和等温温度对LM2钢M/B_下复相组织和性能的影响

试验研究了不同奥氏体化温度和等温温度对LM2钢M/B下复相组织和性能的影响。结果表明,随奥氏体化温度升高,奥氏体晶粒逐渐粗化到一定程度,性能较差;下贝氏体量大致相近情况下,随等温温度降低,下贝氏体针及马氏体领域尺寸变小,性能较好。据此,LM2冷作模具钢选用1170℃加热→230～250℃等温5～2h→油冷→200℃回火两次(每次2h)的复相热处理工艺较好。

Nb微合金化CFB/M复相钢的组织遗传规律研究

对Nb微合金化CFB/M复相钢的组织遗传规律进行了试验研究。结果表明:对Nb微合金化CFB/M复相钢进行等温处理与退火处理均能发生扩散型相变,消除淬火组织的位相关系,从而有效切断了组织遗传,另外,研究发现Nb微合金化CFB/M复相钢在相当宽的加热速率范围内存在组织遗传现象,当加热速度提高到40℃/s以上时不再出现组织遗传现象,晶粒开始细化,这与不同加热速度下加热过程中的回火程度和元素的扩散程度有关。

轴承钢中M/B复合组织形态及其断裂机理

研究含碳量对钢中马氏体／贝氏体（Ｍ／Ｂ）复合组织形态和断裂机理的影响。试验结果表明，由于钢中含碳量不同，下贝氏体形成特点存在差异，使贝氏体分布发生变化，从而导致不同含碳量Ｍ／Ｂ复合组织断裂机理的差异。轴承钢中Ｍ／Ｂ复合组织对强韧性的主要贡献应归功于下贝氏体对裂纹扩展的阻碍作用，同时还与下贝氏体在组织的分布有关。

B/M混合组织球铁中Si的作用研究

研究了生产B／M混合组织球铁时Si的作用。结果表明，在不添加或少量添加合金元素条件下，通过淬火处理获得B／M混合组织球铁时，球墨铸铁基体中贝氏体数量随Si含量的增加而增加，而残余奥氏体的数量则明显减少；随着Si含量的增加TTT曲线左移，这种现象不同于Si在钢中的情况。

GCr15钢M/B复合组织中残余奥氏体的作用

研究了残余奥氏体对ＧＣｒ１５ 钢Ｍ／Ｂ复合组织性能的影响。结果表明，残余奥氏体呈条状分布，对Ｍ／Ｂ复合组织的强韧性起着改善作用。

Cr12MoV钢过饱和渗碳工艺及应用研究

分析了Cr12MoV钢过饱和渗碳后等温处理各区域的组织及对力学性能和断口形貌的影响。试验结果表明，过饱和渗碳是提高表层硬度、强度和耐磨性的有效方法，马氏体下见氏体复相组织可以保证亚表层至心部的强韧性及表层与心部的结合，提高了模具的使用寿命。给出了高碳高合金模具钢强韧化的一种新方法。

贝氏体—马氏体(B—M)球墨铸铁的研究

介绍了用锰和微量元素合金化的球墨铸铁的化学成分及热处理工艺 ,该铸铁硬度 (HRC)≥50 ,冲击韧性≥ 1 0J/cm2 ,性能优于中锰球铁 ,而生产成本与中锰球铁相当 ,并研究了等温热处理。

超高强度55SiMn2Mo贝氏体钢组织和性能的研究

通过对５５ＳｉＭｎ２Ｍｏ贝氏体钢显微组织和力学性能的研究发现：该钢空冷条件下得到Ｂ／Ｍ复合组织，其中Ｍ为板条马氏体和孪晶马氏体的混合组织，Ｂ为变态下贝氏体。５５ＳｉＭｎ２Ｍｏ钢空冷后在２５０～３００℃范围内回火时，可获得超高强度及较好的塑韧性配合，当回火温度超过３００℃后，则有回火脆性产生。

4Cr5MoSiV1热作模具钢等温淬火工艺的研究

论述了不同等温淬火工艺对H13钢（4Cr5MoSiV1）组织和性能的影响。H13钢经250℃×10min等温淬火和回火后，得到具有优异强韧性配合的B下／M复相组织。与常规处理相比，在高温强度和塑性不降低的情况下，可使高温冲击韧度提高33．4％。管子钳活动甜头热锻模和哈夫模应用此工艺处理后，使用寿命可比原用3Cr2W8V钢提高1．5～6倍，具有明显的经济效益。

55SiMn2Mo钢CCT曲线测定及连续冷却转变组织观察

通过对５５ＳｉＭｎ２Ｍｏ钢ＣＣＴ曲线测定和连续冷却转变组织观察表明：该钢的ＣＣＴ曲线中，Ａ→Ｐ转变区被强烈推迟，而Ａ→Ｂ转变区被推迟较小。在较宽的冷却速度范围内可得到Ｂ／Ｍ复相组织，并且在组织中发现贝氏体的变异形态。

55SiMn2Mo钢显微组织的TEM观察

本文利用透射电子显微镜对５５ＳｉＭｎ２Ｍｏ钢正火后的显微组织进行观察发现：该钢正火后得到Ｂ／Ｍ复相组织，其中马氏体包括板条马氏体和孪晶马氏体；而贝氏体为非典型的变态下贝氏体组织。

LM2钢马氏体－下贝氏体复相组织性能和断裂机制

试验研究了６５Ｃｒ５Ｍｏ３Ｗ２ＶＳｉＴｉ（ＬＭ２）钢Ｍ－Ｂ＿Ｌ复相组织和性能的关系。结果表明，含有４５％～５０％下贝氏体（Ｂ＿Ｌ）的复相组织低温回火后，具有显著的强韧化效果。应用微机对试验结果进行逐频步回归分析得出了试验条件下力学性能与组织参量（体积分数）的定量关系，借助于连续扫描拉伸技术直接观察、分析了裂纹萌生、扩展至断裂全过程与显微组织的关系。通过示波单冲试验，评价了显微组织与裂纹萌生和扩展的关系。

大豆主要过敏原Gly m Bd 28K的同源建模和B细胞表位的预测

利用生物信息学软件SWISS-MODEL和Deep View 4.1对Gly m Bd 28K进行同源建模并对做出的模型进行评估。利用DNAStar和SOPMA分析Gly m Bd 28K的亲水性、柔韧性、表面可及性、抗原指数和二级结构,预测出Gly m Bd 28K的4个B细胞线性表位5-13,75-77,175-177,200-203。根据三级结构模型,通过Disco Tope 2.0预测出Gly m Bd 28K的6个与构象表位相关的区段11-14,40-41,43,114-115,185-192,194-207。

层合板螺栓连接结构性能影响因素与测试夹具

为提高复合材料层合板螺栓连接结构的可靠性和承载能力,基于ABAQUS软件及其提供的用户子程序,建立了结合改进的通用单胞模型(即GMC模型)的宏-细观多尺度数值分析方法。从细观组分材料分析层合板螺栓连接结构力学性能的影响因素。结果表明:准各向同性层合板螺栓连接结构的失效模式为挤压失效且该结构的挤压强度较高;此外,相同边径比E/D的连接结构,其挤压强度随宽径比W/D的增大而增大;当螺栓预紧力为4.2 N·m时,结构的承载能力趋于稳定值;适当的干涉配合能提高结构的承载能力;测试夹具的厚度应不小于3 mm,夹具内侧凸台的直径应为层合板开孔直径的2倍。

ER70S-6焊丝弯折脆断原因

对冷拉成形后的ER70S-6焊丝进行弯折试验,结果为焊丝发生脆断现象。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验和不同热处理工艺后微观分析等方法对焊丝弯折脆断的原因进行分析。结果表明:ER70S-6焊丝弯折脆断的主要原因是其存在淡黄色马氏体与贝氏体复合组织(MB),同时冷变形过程中的加工硬化也促进了弯折脆断的发生;淡黄色M-B非平衡组织是钢盘条在精轧后控冷工艺不满足条件产生的;在控冷阶段,保温罩内盘条温度冷却到A1点(700℃)时,控制调节部分风机开口率以提升过冷度,减小珠光体片层间距,并保证盘条出罩温度不大于600℃,可以提高材料的塑性,并防止产生M-B组织。