油浸式电力设备内部电弧引发的压力特征

油浸式电力设备内部电弧故障易引发严重的爆炸起火事故,对油浸式电力设备内部放电进行有效监测,开发高灵敏性、高可靠性的保护方案成为当下研究的重点。相比于其他放电监测手段的随机性和分散性较高、可靠性偏低,压力信号与内部贯穿性电弧的产生关联性极强,故将其作为保护依据具有更高的可靠性。而现阶段针对油浸式电力设备在内部电弧作用下的压力特征研究还并不完善,目前基于压力特征的保护方案也多停留在动作于其幅值越线的压力释放装置。为此设计并开展了油浸式电力设备内部电弧放电试验,测量并采集了针板结构油纸放电与柱板结构沿面放电两种放电模型由缺陷发展至电弧故障过程中压强信号的变化特征以及其同步电压电流数据。试验发现,两种放电模型的发展过程均可以划分为3个阶段,压强信号在针板结构油纸放电的电弧击穿阶段和柱板结构沿面放电的滑闪放电阶段与持续性闪络阶段有明显的波动,且波动特征具有很强的一致性,均由3种波动周期的压力分量叠加而成。试验中得到的压力特征可以作为判断油浸式电力设备内部是否有电弧产生的依据,从而对其内部情况进行诊断。相比传统的动作于压力幅值越线的机械式压力保护,结合压力信号的频率特征可以在较早期发现故障且能更好地识别累积能量较低的电弧故障。该文对于油浸式电力设备内部电弧引起的压力特征的研究为下一步开发基于压力特征的新型数字式非电量保护奠定了基础。

致密油藏压裂水平井压力响应特征研究

为了提高致密油藏压裂井数值试井裂缝描述精细程度,采用混合单元有限元方法建立考虑启动压力梯度的单相数值试井模型。验证数学模型准确性的基础上,研究了裂缝网格尺寸对数值计算结果的影响、启动压力梯度和裂缝参数对压裂水平井压降曲线的影响。结果表明,混合单元有限元离散裂缝数值试井模型具有较高的准确性;地层渗透率1×10^(-3)μm^(2)条件下,不考虑和考虑井筒储集效应,压裂水平井数值计算时推荐的裂缝网格尺寸上限为0.5 m和5.0 m,过大的网格尺寸会产生“假井筒储集效应”;启动压力梯度对压裂水平井压力响应影响较大,支裂缝参数的影响弱于主裂缝参数;裂缝导流能力较低时,裂缝参数对压力响应影响较弱。裂缝导流能力越低,裂缝参数对试井曲线的影响越小,裂缝特征越不明显。

深盆气藏的压力特征及成因机理

深盆气藏是一种特殊机理形成的具有气水倒置和负压异常等特征的致密气藏。储层致密是导致深盆气藏中气水倒置和负压异常的根本原因。在深盆气藏形成后 ,气藏内部任意一点的地层压力等于气水界面之上的静水柱压力与气藏内该点至气水界面处的气柱压力之和。由于气体的密度远小于水的密度 ,因此上述气水两段压力之和小于该两段都为静水柱时的压力之和 ,所以深盆气藏表现为负压异常。依据深盆气负压的特征及大小 ,可以判别含气层位的连通性、气柱高度和分布范围。在常规天然气成藏后 ,气藏内部任一点的地层压力等于气水界面之上的静水柱压力与气藏内该点至气水界面处的气柱压力之差。由于气体密度小于水的密度 ,气层内的压力比对应深度的静水柱压力大 ,因而常规气藏表现为超压异常。超压异常是常规气藏的一般特征 ,在一般地质条件下不能作为深盆气藏的判别标志。在几种特殊情况下 。

非均质复合气藏试井模型及压力特征研究

针对苏里格气藏非均质性严重的实际情况,建立了既考虑表皮效应、井筒存储效应的影响,又考虑气藏地层特性及地层厚度变化的适合其气藏特征的三区不等厚横向非均质复合气藏试井解释模型,求出了无限大和封闭边界两种典型外边界条件下的气藏拟压力解,并绘制了井底压降典型曲线,就各参数对典型曲线的影响进行了分析。利用此模型对气井实际试井资料进行了解释,解释结果与实际情况相符。

基于压力特征的变压器数字式保护研究

油浸式电力变压器一般都装设有机械式瓦斯继电器作主保护使用。但是,由于存在可靠性差、速动性低以及阈值整定困难等问题,目前广泛应用的瓦斯保护不正确动作时有发生。伴随着变压器内部故障的发生,故障电能将转换为热能、动能等其他形式能量,而油箱内部压强骤升是电气网络故障显著、快速的非电量表征。为此,建立变压器油箱内、外部故障压力特征模型,根据故障与非故障状态下油箱内部压力特征差异构造基于压力特征的变压器数字式保护。以63 MVA/220 k V变压器为例,仿真验证不同运行情况下的保护动作特性,结果表明:新原理正确可行,动作速度较传统瓦斯保护显著提高,能够灵敏甄别绕组小匝数短路故障,且本质上不受励磁涌流影响。

黄骅坳陷歧口凹陷深层异常压力特征

对歧口凹陷单井压实曲线的分析表明 ,歧口凹陷的压力体系在纵向上可以划分为 3个压力系统 ,即静水压力带、上超压带和下超压带。静水压力带的底界深度为 2 0 0 0m左右。上超压带主要分布在盆地中心部位 ,深度范围较窄 ,仅几百米 ,超压幅度不高 ,压力系数相对较低 ,一般为 1 .3～ 1 .4。下超压带分布在整个凹陷范围内 ,起始深度为 2 0 0 0～ 3 0 0 0m ,在凹陷中心较深 ,边缘较浅 ;下超压带超压值高 ,压力系数大 ,可达 1 .5～ 1 .6。在层位上 ,沙一中、上亚段地层压力系数最大 ,沙一下亚段次之 ,沙二段和沙三段压力系数较低 ,各层位的压力系数平面分布趋势基本一致 ,均表现为从凹陷中心 (海岸线位置 )向西南方向压力系数逐渐降低 ,最后变为正常的静水压力。异常压力的分布主要受深度和层位的控制 ,并与成岩作用有密切关系。图 3参 1

多分支井渗流和不稳定压力特征分析

根据多分支井的非稳态渗流特点,建立了多分支井的非稳态渗流模型,利用单支水平井的压力分布叠加得到了多分支井的压力分布.采用井筒流动与油藏流入相互作用的耦合模型,得到各种多分支井压力不稳定动态曲线,并分析了其不稳定压力动态特征.通过对多分支井压力不稳定动态曲线特征分析划分出了不同多分支井的渗流特征段,这对于多分支井试井解释和油藏评价具有重要的意义.

变形介质油藏渗流规律和压力特征分析

本文基于渗透率随压力呈分段的指数变化规律 ,建立并求解了平面径向稳定渗流方程和非线性不稳定渗流方程。研究了不可压缩液体的稳定渗流规律和弱可压缩液体的不稳定渗流规律。推导出无限大油藏非线性不稳定渗流基本微分方程的解析线源解。建立了各种边界条件下考虑井筒储存效应和表皮效应的非线性不稳定渗流数学模型 ,并用数值法对其求解。绘制了相应的压力及其导数典型曲线 ,分析了渗透率变异系数对这些典型曲线形态的影响。

低渗油藏考虑压敏后注采井间压力特征分析

在低渗油藏开发中，由于压敏效应很明显，不能忽略它对压力分布的影响。因此，在变形介质不定常渗流微分方程的基础上，推导了压力场分布公式，并结合长庆低渗油藏实际生产情况，分析了压敏效应后注采井间压力分布特征。研究表明，考虑压敏效应后注采井间压降损失增大，造成注水压力利用效率降低；随着生产时间增加，压降损失幅度增大；注采井距和渗透率变异系数越大，近井周围压降损失越大。同时，注采井距过大，压敏效应后注采井间将难以建立有效驱替压力，因此在低渗油藏开发中应适当缩小井距。

不等厚分形复合油藏不稳定渗流问题的数学模型及压力特征

将分形几何理论与渗流理论相结合 ,推导不等厚横向非均质油藏不稳定渗流的试井分析数学模型。储集层模型由m (m≥ 2 )个环绕中心的环形区域组成 ,在不同的环形区域内 ,储集层和流体的性质不同 ,其孔隙度和渗透率可以具有不同的分形分布 ;地层厚度也可以不同 ,但在同一区域内看作近似不变。考虑井筒储存和表皮效应影响 ,建立了此类分形复合油藏模型的不稳定渗流有效井径数学模型。针对典型的 3类外边界条件 ,应用Laplace变换求得拉氏空间的解析解 ;制作了 2类两区复合油藏模型的典型压力曲线 ,分析了压力动态特征和参数影响。分形指数对晚期的压力动态有很大影响 :压力曲线开始时合并为一 ,随着时间的增加而发散 ;分形指数值愈大 (表明分形网络越扭曲复杂 ,地层的连通性越差 ) ,直线愈陡 ,反之愈平缓。地层厚度的变化对典型曲线也有一定的影响 ,晚期压力随着厚度增大(第二区逐渐变厚 )而逐步减小。不等厚横向非均质油藏、均质复合油藏及分形油藏均是此模型的特例 ,其建模方法可以推广到双重介质分形复合油藏。

黔西土城向斜松河区块煤系流体压力特征及成因

为了得到黔西土城向斜松河区块煤系流体压力特征及成因,利用视储层压力法、注入压降试井法和测井曲线解释法对研究区压力特征进行预测,并着重从构造条件及地应力、顶底板岩性、煤系地下水动力场特征和＂三史＂演化4个方面探讨了区块压力成因机制。研究表明：松河井田在110 m以浅压力偏低;110~560 m压力正常;560 m以深异常高压。正断层发育和燕山晚期地壳构造抬升是造成浅部地层压力偏低的主要原因;构造应力造成的煤层渗透率低、煤层顶底板良好的封盖作用、龙潭煤系较弱的地下水动力条件和古地质历史时期欠压实和生烃共同作用下导致了井田560 m以深煤储层异常高压。

全球含油气盆地深层与中浅层油气藏压力分布特征

基于全球52 928个油气藏压力特征统计,从盆地类型、储集岩性、储层物性、油气藏温度、油气相态等5个方面出发,对深层和中浅层油气藏压力特征进行对比分析。研究结果表明,在盆地中浅层,油气藏总体以常压为主,前陆盆地、碳酸盐岩储层、致密储层、高温环境、凝析气中更易形成超压油气藏;在盆地深层,油气藏总体以超压为主,被动陆缘盆地、碎屑岩储层、非致密储层、高温环境、油气混相中更易形成超压油气藏。不同压力特征油气藏随埋深呈现一定规律性:1负压和常压油气藏分别分布在深度2 500m和3 500 m以上地层中,超压油气藏主要分布在深度4 500 m以下地层中;2常压油气藏在冷盆、温盆、热盆开始大量出现的深度分别为2 400 m、1 600 m和1 200 m,呈变浅趋势;超压油气藏在冷盆、温盆、热盆开始大量出现的深度分别为4 400 m、3 600 m和2 800m,同样呈变浅趋势;3负压油气藏有利发育区主要位于盆地浅层,常压油气藏有利发育区主要位于盆地中层,超压油气藏有利发育区主要位于盆地深层;4冷盆超压油气藏发育范围较宽,热盆超压油气藏发育范围较窄,温盆介于两者之间。

压裂水平井多裂缝系统不稳定压力动态特征

针对考虑无限导流裂缝的情况下,由于问题的内边界复杂化,水平井多段压裂形成的多裂缝系统,难以直接获得解析解,采用解析解与数值解相结合的半解析法构造计算模型,既保证有解析法的高精度,又具有数值方法的灵活性。对油气藏水平井压裂后的压力动态特征进行计算和不稳态压力特征进行分析和讨论,其不稳态压力特征的认识对于分析该类油气井的动态以及试井解释具有重要指导作用。

穿MBT鞋正常步速行走时足弓压力特征分析

为了解MBT鞋对足弓部位的功效,用Novel Pedar-X鞋垫式足底压力测试系统对穿MBT鞋正常行走时足弓进行测量,以峰值压力、峰值压强、接触面积来反映MBT对足弓的压力特征.在正常速度步行时,穿着MBT鞋、运动鞋、帆布鞋足弓内侧与足弓外侧区域峰值压力、峰值压强、接触面积依次减少,且MBT鞋与运动鞋、帆布鞋在足弓内侧峰值压力存在非常显著的差异性,足弓外侧只有MBT鞋与运动鞋有差异.MBT鞋与运动鞋、帆布鞋在足弓内侧的峰值压强都有差异;足弓内侧与足弓外侧的接触面积是MBT与帆布鞋有差异.结果显示,穿MBT鞋步行时能对足弓起到支撑作用,减少足底肌肉损伤,防止筋膜炎的产生.

压电致动微喷的压力波特征分析

提出了一种压电致动的阵列微喷 ,以面向吸入式药物治疗应用。该阵列微喷工作在器件的谐振点上 ,其工作性能决定于液体腔中的压力波的分布和大小。本文针对该类微喷建立了考虑压电 固 液耦合和压力波传播效应的等效模型 ,并利用有限元方法对整个器件的结构振动模态和压力驻波模态进行了分析。文章对不同振动模态下 。

塑料导爆管爆轰输出产物在消爆腔中的压力特征

模拟导爆管雷管点火结构,利用动态压力测试系统研究了导爆管爆轰输出产物通过消爆腔点火时点火峰压、点火持续时间和点火冲量随消爆腔体积的变化规律。研究结果表明,导爆管点火峰压随消爆腔体积的增大而单调下降,点火持续时间与点火冲量随消爆腔体积的增大呈先增大后减小的规律。本试验结果可作为确定导爆管雷管装配工艺的参考。

串珠状缝洞型碳酸盐岩储层压力变化特征研究

目前的缝洞型碳酸盐岩储层模型建立主要以多重介质、渗流、管流或渗管流结合等理论为基础,但是当储层内具有大尺度溶洞时,多重介质、渗流理论不能准确表征宏观缝洞储集体。当储层内具有大开度裂缝时,其内部流体流动特征与平板流特征更为接近。因此,需要建立以裂缝平板流与宏观非均质性理论为基础的储层模型。根据气体物质守恒方程与流体力学方程,推导了更接近于真实大型裂缝中气体流动特征的平板流动模型,建立了串珠状缝洞型碳酸盐岩气藏储层的宏观非均质数学模型,并通过数值方法求解出该模型定产量生产时井底压力与各溶洞压力数据。绘制出了溶洞压力导数半对数曲线和井底压力双对数曲线。压力导数双对数曲线可以分为4段:井筒储集反应段、裂缝反应阶段、溶洞反应阶段和边界反应阶段。随后,分别研究了各类缝洞参数对压力导数双对数曲线形态特征的影响。研究表明,不同的缝洞参数会影响压力导数双对数曲线上相应阶段的形态特征。

我国浅层生物气气藏的压力特征及成因探讨

生物气是有机物处于低温未成熟阶段，在厌氧细菌的生物化学作用下产生的天然气，它与成熟至过成熟阶段形成的热解气的化学成分有着明显差异。“八五”后期，继柴达木盆地、渤海湾盆地和杭州湾地区发现生物气气藏之后，我国又在云南第三系的杨林、陆良、保山等盆地钻获商业性生物气气流，并获得了一定的储量。对国内已发现的生物气气藏统计分析发现，此类气藏压力系数绝大多数为０．９～１．１，属于常压气藏。常压特征形成机理，在于此类气藏地层具有相对开启的水文地质条件（地层成岩作用弱，孔隙度、渗透率高，盖层的封盖能力相对较差，砂岩百分含量高）；经受的地层温度低（４０～６９℃）；构造作用弱（发育生物气气藏的新生代盆地被改造程度较低，基本保留了原始沉积盆地的状态）；气藏高度小（圈闭高度与圈闭层埋深的比值一般为５％～６％，最大不到７％）。鉴于我国浅层生物气气藏的压力特征，钻探中不宜使用密度过高的钻井液，否则会造成对气层的污染，甚至破坏储集层。结合钻井安全系数的规定，在此类气藏钻探中，钻井液密度不应超过１．２５。

变形双重介质分形油藏渗流数学模型及压力动态特征

在Warren Root模型基础上 ,引入分形参数df、θ,渗透率压缩系数αf,和裂缝的压缩系数 βf,考虑压力对具有分形特征的渗透率和孔隙度的影响 ,建立了变形双重介质分形油藏不稳定渗流的数学模型 ,由于假设裂缝渗透率及孔隙度是压力和空间距离的函数 ,因而得到的数学模型是非线性的。用预测 校正法求得模型的数值解 。