40Cr钢离子渗氮层ε相转变机理研究

借助 X射线分析方法 ,研究了 4 0 Cr钢经不同时间渗氮处理后渗氮层ε相的形成以及经不同氨流量和温度渗氮后的转变。结果表明 ,在渗氮温度和氨流量相同的条件下 ,渗氮层深度和ε相体积分数随渗氮时间的延长而增加 ,在一定时间后 ,渗氮层深度增加缓慢 ,相组成几乎不再随渗氮时间变化。调整渗氮温度和氨流量 ,通过渗氮温度和气氛氮势的变化 ,可有效地控制渗氮层形成和转变 。

预形变对Fe-Mn-Si合金γε相变的影响

预形变强烈诱发Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ合金产生γ→ε马氏体相变.预形变量较小时，形变诱发产生的γ→ε马氏体具有择优取向，同一晶粒内的ε马氏体片大多数取向相同；随预形变量增大，ε马氏体大量增多，ε马氏体片之间呈现交叉；预形变量越大，交叉现象愈严重，形变诱发的ε马氏体片的相互交叉是产生加工硬化的重要原因之一．预形变对Ｆｅ－ Ｍｎ－Ｓｉ合金εγ相变过程的相变温度影响显著，随着预形变量的增大，合金的相交点Ｍｓ有不同程度升高，且含Ｓｉ量越多，升高幅度越大；Ａｓ和Ａｆ都明显升高，其升高幅度更为显著．

ε相/复杂氧化物复层抗蚀特性的研究

研究了ε相／复杂氧化物复层的耐蚀特性。结果表明，ε相／复杂氧化物复层比单一氮碳共渗耐蚀性提高了3～4倍，比。ε相／Fe3O4。氧化物复层提高了1～2倍。本文还通过金相分析对腐蚀机理进行了探讨。

保温时间、冷却速率以及预变形对钴金属γ→ε相变行为的影响

研究保温时间、冷却速度以及预变形对金属钴γ→ε相变行为的影响。重点使用电子背向散射衍射技术表征γ→ε转变的微观组织及织构演变行为。结果表明,经过γ→ε转变后金属钴的微观组织结构为双相组织(γ相和ε相):γ相中存在Σ3特殊晶界,ε相中存在70.5°/<1120>特殊晶界;且由于这些特殊晶界的存在,导致晶粒细化和基面织构弱化。保温时间和冷却速度对残余奥氏体(γ相),Σ3晶界以及70.5°/<1120>晶界含量的影响,不存在明显的规律。然而,随着预变形程度的增加,奥氏体含量、Σ3晶界和70.5°/<1120>晶界的含量都随之增加,且晶粒细化及织构弱化效应显著。对γ→ε相变后板条组织的表征,发现不同形态特征的板条组织可由块状和三角形为基本单元所构成。

固溶温度对Fe-19Mn合金的γ→ε相变和阻尼性能的影响

采用动态机械分析仪(DMA)对Fe-19Mn合金经950~1100℃固溶处理后的的阻尼性能进行了测试,利用OM和TEM观察了显微组织的演变,利用XRD进行了物相分析和不同类型层错几率的计算。结果表明:经固溶处理的Fe-19Mn合金的阻尼性能随振幅的增加呈近似线性增加,且振幅小于临界振幅A’(A’≈30μm)时的阻尼性能变化符合G-L位错模型,振幅高于A’时的阻尼性能变化与微塑性变形有关。随着固溶温度的升高,Fe-19Mn合金的阻尼性能降低,其中经950℃固溶处理后的阻尼性能最好。在不同的振幅范围内,其阻尼性能呈现不同的变化特征:当振幅小于等于170μm时,阻尼性能呈指数形式降低,并且与ε-马氏体中的形变层错几率的变化趋势相似,此时Fe-19Mn合金的阻尼性能主要受ε-马氏体中的形变层错边界的影响;当振幅大于170μm时,阻尼性能呈线性降低,并且与γ/ε相界面相对长度的变化趋势相似,此时Fe-19Mn合金的阻尼性能随固溶温度的变化主要受γ/ε相界面的影响。由γ-奥氏体中的层错观察可知,γ-奥氏体中的层错边界对Fe-19Mn合金的阻尼性能随振幅的变化无明显贡献。

奥氏体钢层错能与ε马氏体相变

导出了在奥氏体钢中相变驱动力与层错能的关系以及层错能和应变能对马氏体形态的影响规律。估算了低碳、氮含量的低温奥氏体钢中层错扩展时的晶格摩擦阻力(约为相变驱动力的18%)。临界层错能约为150mJ/m2。

碳、镍元素对铁-锰合金的阻尼性能与相变行为的影响

应用倒扭摆内耗仪、热机械分析仪和光学显微镜研究了碳和镍对铁-锰基减振合金γ→ε转变行为和阻尼性能影响。结果表明：碳增加γ→ε相变的阻力,降低合金的M_s温度,减少合金中ε马氏体的数量；碳的钉扎作用能够使合金中γ/ε相界面的滑移性能变差,从而恶化了合金的阻尼性能。镍降低了合金的相变温度,但不会对合金阻尼性能产生不利影响。

Al-Zn-Cu系合金室温球磨中相变行为研究

目的为了使Al-Zn-Cu系在短时间内获得和通过长时间平衡冷却处理得到的室温平衡相组成相同的结果,快速消除亚稳相.方法熔制了5Cu40Zn55Al和15Cu20Zn65Al合金,两合金在成分均匀化炉冷后相组成物中分别含有亚稳的ε和θ相,通过对合金进行球磨,进行组织观察和结构变化的测定.结果球磨后,亚稳相消失,得到了合金室温时的平衡相组成,相组成均为:T′+α+β.球磨中亚稳的ε和θ相分别向稳定态的T′+β和T′+α转变.结论通过球磨加工,可以快速消除合金中的亚稳相,并且球磨获得室温平衡相组成的时间大大小于通过热处理获得室温组织所需的时间.这一结果对于快速确定室温时的相平衡关系,提高研究效率是有现实意义的.

锌合金模具材料组织结构及强化相的分析

用电子显微镜、X-射线能谱仪分析了ZMB合金的组织结构及合金中主要强化相ε-CuZn3的结构。结果表明,该合金的显微组织为η-基体上分布有β-初生相,α-Al相,二元共晶β+η相,β+ε相,三元共晶η+β+ε相;其主要强化相ε-CuZn3相为六角密排结构,呈细小弥散分布在基体η相上,这种多相结构和弥散分布的强化相大大提高了材料的综合性能。

航空航天紧固件用多相GH159合金的研究

该文对 GH1 59合金经 4 8± 1 %冷变形量下组织 ;及经不同固溶温度、不同固溶时间处理后的透射电子显微组织 ;及时效后的性能进行了较为深入的研究。结果表明 :GH1 59合金经4 8± 1 %冷拔变形后形成大量密排六方的网状 ε相。这些 ε相经过 1 0 3 0～ 1 0 90℃× 4～ 8h空冷固溶处理后 ,部分 ε相转化为弥散球形 γ′相。GH1 59合金冷拔态 (4 8± 1 % ) + 665℃× 4 h空冷时效后 ,70 0℃下具有高的强度、好的韧性等综合力学性能。

Si含量对GH2909合金性能的影响

研究了Si含量对GH2909合金室温拉伸、高温拉伸和持久性能的影响。结果表明:在一定含量范围内,提高Si含量可促进GH2909合金中ε相的析出,有利于降低GH2909合金的缺口敏感性从而提高缺口持久性能。同时Si含量提高降低了GH2909合金的室温、高温拉伸强度,提高了塑性。

超超临界机组汽轮机轴瓦失效分析

对某电厂某机组#1轴瓦发生脱胎的巴氏合金进行了化学成分分析、金相组织分析、XRD分析和X射线能谱分析等测试。分析结果显示,Sb含量符合要求,Cu,Pb,Zn含量均超标;巴氏合金组织中β′相(SnSb)在个别位置存在的轻度偏析,但未发现严重的偏析、分层及其他铸造缺陷;ε相(Cu6Sn5)和β′相(SnSb)两相之和所占比例平均值为39.5%;在结合面处挂锡层的合金侧有ε层。建议同类部件的订货协议中应明确提出允许的化学成分偏差范围及合金层硬质相含量要求。

甲烷在离子氮碳共渗中的作用

研究了在离子氮碳共渗过程中甲烷对化合物层厚度的影响 ,同时对化合物层的微观组织结构和显微硬度进行了分析。结果表明 :在离子氮碳共渗过程中 ,气氛中少量的碳促进ε相的生成 ,化合物层厚度增加 ;过量的碳抑制ε相的生成 ,化合物层厚度反而降低。

化合物(ε、γ′)层在渗氮及氮碳共渗中的作用

本文作者研究了在渗氮及氮碳共渗过程中氮在化合物 (ε、γ′)层和扩散层α[N]中的扩散(流 )强度JiN =-Ddcdx,结果表明 ,在通常情况下 ｜JεN｜ /｜JαN｜ 1,而｜Jγ′N｜ /｜JαN｜ 1,当｜Jγ′N｜ /｜JαN｜ <1时γ′成为扩散的薄弱环节 ,阻碍扩散层的发展。化合物ε具有储氮作用 ,而γ′具有传递氮的作用。

ZG35Cr25Ni12NNbRE钢中黑斑组织的成因探讨

ZG35Cr2 5Ni12奥氏体耐热铸钢经固溶时效后的显微组织由初晶奥氏体、共晶碳化物 ,以及在奥氏体基体上时效析出的二次碳化物组成 ;使用 3.5a(年 )后二次碳化物增多 ,共晶碳化物附近的“无析出区”消失 ,并在许多共晶碳化物内部形成黑斑组织。研究表明 ,黑斑组织是富含稀土元素的氮碳化物ε (Cr ,Fe) 2 (N ,C)相 。

高耐磨软氮化在铝挤压模上的应用

论述了高耐磨抗腐蚀软氮化处理热挤压模具零件的使用效果,高耐磨抗蚀氮化的基本过程,软氮化工艺,操作过程及氮化质量检验控制等内容。此软氮化工艺可以获得厚9～9.9μm的理想的氮化层,完全能够满足铝热挤压产品对模具性能的要求并取得可观的经济效益。

铝型材挤压模的气体软氮化工艺

从理论结合实践介绍了H13钢的气体软氮化工艺。

Fe-Mn基合金减振性能研究

本文研究了Fe-27Mn-3.5Si合金的ε马氏体和堆垛层错在其减振能力上所起的作用;同时通过热处理或冷轧的方法改变合金的显微组织,研究了Fe-Mn基合金中ε马氏体、堆垛层错及γ/ε相界等显微组织对减振性能的作用和影响。

浅谈钴基变形高温合金GH6159

高温合金GH6159相当于美标的MP159合金,属于γ相、ε相和析出相Ni3X组成的多相钴基高温合金,固溶处理过程中,GH6159从高温冷却到室温时,组织以亚稳定态的γ相为主,在后续冷变形过程中发生马氏体转变(即γ相转变为稳定的密排六方ε相),并且在时效过程中出现析出相Ni3X组分布于基体中。