Ω环塑性极限载荷的确定

采用非线性有限元法对2种材料不同尺寸的Ω环模型进行了弹塑性计算,得到了各危险截面处的内压-应变曲线。依据2倍弹性斜率准则确定了各个模型的极限内压,进而求得内压单独作用以及内压和轴向位移联合作用下极限载荷与结构参数的关系。通过曲线拟合得到了Ω环极限载荷的计算公式。极限载荷计算公式的建立为Ω环的设计与安全评价提供了依据。

Ω形密封环的应力分析

作为弹性密封元件,Ω形密封环广泛应用于高参数工况条件下,掌握其在工况下的应力 应变状况是Ω环设计的重要内容。采用非线性有限元法对Ω形密封环在内压以及内压 轴向载荷作用下的应力 应变分布进行了计算,计算结果表明在轴向载荷与内压共同作用下,Ω环内的最大应变值出现在环壳 圆弧段交界面或环圈 圆弧段交界面上。该研究结果为Ω形密封环的极限设计提供了依据。

螺纹锁紧环双壳程换热器与Ω环密封结构换热器特点比较

介绍了螺纹锁紧环双壳程换热器和Ω环密封结构换热器的特点;从设计、制造、拆装和造价等 方面对两种换热器作了对比;并对其适用的工况提出了建议。

加氢精制换热器Ω环与管板焊缝开裂的讨论

Ω环焊接密封是高温高压苛刻工况U形管式换热器中管箱与壳体法兰接头的一种常用特殊结构,但在使用中Ω环泄漏却时有发生。对一台加氢U形管式换热器Ω环与管板焊缝上部两次开裂,从材料的耐蚀性、工况的腐蚀性以及焊接的可靠性等方面进行了分析讨论,发现由于换热器设计时没有考虑铵盐结晶及注水溶解,引起了使用中诸如管箱隔板焊缝开裂、U形管束换热管铵盐垢下腐蚀泄漏、直至Ω环与管板焊缝开裂。建议在完善工艺与检修过程防腐控制的同时,管束选用321,完善Ω环与管板的焊接条件,并增加管箱底部支撑。

Z_n[ω]的代数结构

对n的素分解式分类,利用数论及环论知识,讨论了代数整数环的模n剩余类环Zn[ω]的素谱、单位乘群的阶、局部环直和分解。

Ω-模糊软环

将软集理论的概念应用到Ω-模糊环中,提出了Ω-模糊软环的概念,给出了Ω-模糊软环的交与并的定义;探讨了交与并的一些相关性质;讨论了Ω-模糊软环的同态的一些性质,并提出了Ω-模糊软子环和模糊软同构的概念,研究了与其相关的性质。

临氢高压换热器用Ω环的焊接

高压换热器用Ω型密封环材质为奥氏体不锈钢316L,由于Ω环弯管较薄,且结构特殊,施焊空间狭小,焊接困难,一般采用手工钨极氩弧焊;为防止背面金属氧化,Ω环内应充氩气保护,由于Ω环腔体较大,将浪费大量氩气,且保护效果不理想。通过焊接试验,在Ω环中间对接焊缝焊接时采用一种具有特殊涂层的焊丝打底(TGF316L),焊接时,涂层熔化后会渗透到熔池背面,形成一层致密的保护层,使背面金属不受氧化;待打底结束后,采用实芯焊丝(ER316L)盖面,该工艺既有效地防止了316LΩ环背面金属氧化,又节约了大量的氩气,同时也获得了满意的焊接接头质量。实践证明此焊接工艺在实际生产中是可行的。

高参数条件下Ω形密封环的结构优化

Ω形密封环广泛应用于高温、高压及强腐蚀性等高参数环境。采用有限元法,对某氨合成塔Ω形密封环结构进行热应力分析,进一步采用全析因法,探讨Ω形密封环主要结构参数环壳内径R和厚度T对分析结构应力的影响,获得结构的较优解。分析结果表明,考虑温差条件的Ω环应力与结构参数R和T的变化规律与纯内压条件下Ω环应力变化规律存在显著差异,较大的环壳内径和较薄的环壳厚度下Ω形密封环热应力水平较低。研究结果为高参数条件下Ω形密封环设计提供参考。

供氢溶剂对稠环芳烃氢化和α,ω-二芳基烷烃热裂化的影响

选择 5种稠环芳烃作为重质矿物燃料中芳烃的模型化合物 ,分别以强供氢体四氢萘或弱供氢体十氢萘为溶剂 ,考察了它们在 30 0～ 4 2 5℃时的氢转移效果。同时还考察了 4 0 0℃时不同供氢溶剂对 6种α ,ω 二芳基烷烃热裂化反应的影响。结果表明 ,氢转移不仅和溶剂的供氢能力有关 ,也受到芳烃受氢能力的影响。可以根据芳烃分子的超离域性 (S(R)r )判断这种影响。烷基桥联结构的碳原子数目和芳香环本身作为内在因素影响着桥联结构中C—C键的热裂化 ,强供氢体四氢萘并不能促进α ,ω 二芳基烷烃的热裂化 ,反而明显抑制了 1,3

氯端基聚硅氧烷偶联剂的合成及其在增强硅橡胶中的应用

以八甲基环四硅氧烷和SiCl_4为原料,通过阳离子开环聚合合成了端基为氯的α-氯-ω-三氯线型聚硅氧烷(PTCSO)偶联剂,采用傅里叶变换红外光谱、硅核磁共振、端基滴定法对其结构进行了表征。用质量分数6%(相对于气相白炭黑的质量)的PTCSO偶联剂改性气相白炭黑,并填充到硅橡胶中,考察了增强硅橡胶的力学性能。实验结果表明,在硅橡胶中填充40份(质量份数,基于100份的硅橡胶)改性气相白炭黑的增强硅橡胶的拉伸强度为9.9 MPa,较填充40份未改性气相白炭黑的硅橡胶的拉伸强度(7.2 MPa)提高了37.5%;当改性气相白炭黑用量增至60份时,增强硅橡胶的拉伸强度达到最大值(11.2 MPa),改性气相白炭黑的增强作用明显。透射电子显微镜表征结果显示,当改性气相白炭黑的用量为60份时,改性气相白炭黑仍能均匀分散在硅橡胶中,且颗粒团聚倾向小。

环Z[ω]的剩余类环中的对合环

给出并证明Eisenstein 整数环Z[ω]之模r的剩余类环Z[ω]/(r)是对合环的充要条件,指出Z[ω]的剩余类环中只有一个对合环,即 Z[ω]/(1-ω)={0,1,2}。

Ω环极限载荷近似计算

应用 ANSYS有限元分析软件 ,对不同材料和尺寸组合的 Ω环模型结构进行了弹塑性有限元计算 ,采用零曲率准则确定了各个模型的极限轴向力和极限内压 ,分析了极限载荷与 Ω环结构参数——环壳截面半径 a、壳体厚度 h以及环半径 R的关系 ,通过曲线拟合 ,得到了 Ω环极限载荷的近似计算公式。

高压临氢Ω环换热器检修技术

某石化公司Ω环高压临氢换热器在使用过程中发生泄漏,分析讨论了Ω环密封垫圈的密封原理以及泄漏原因,并提出了具体的修复施工方案。结果表明,换热器泄漏主要集中在Ω环环焊缝和其与管板和法兰的角焊缝处;焊接采用TGF316L打底,实芯焊丝(ER316L)盖面;Ω环与法兰紧密贴合后再焊接,保证设备螺栓上紧力。

采用Ω环密封的高压加氢热交换器检修工艺

介绍了采用Ω环密封的高压加氢热交换器的检修工艺,对其设计、使用及检修中的问题进行了分析,提出了应注意的事项。

Ω环式密封高温临氢换热器的设计

Ω环密封方式广泛应用于高温、高压、临氢等场合,且要求管束可抽出的换热器中。文章结合工程设计实际情况,对采用Ω环作为密封方式的高温、临氢换热器,在换热器主体材料、密封结构设计等方面需要注意的问题进行了分析阐述,提出一种双Ω环结构,这种结构,既可以保证管壳程可以拆卸,又能保证管壳程介质不向大气泄漏,文中所述换热器为煤化工装置中的重要换热器,目前实际工程应用状况良好。

水解料制备107硅橡胶工艺研究

以二甲基二氯硅烷水解得到的线型、环型低聚二甲基硅氧烷混合物（水解料）为原料,氢氧化钾碱胶为催化剂,磷酸为中和剂,制得107硅橡胶。研究了反应温度、催化剂用量对107硅橡胶产率的影响,并用凝胶渗透色谱、核磁共振、红外光谱对产物进行了表征。结果表明：制备107硅橡胶的最佳工艺条件为碱胶催化剂质量分数20×10^-6、反应温度150-160℃、反应时间3.5 h。该工艺制备的产品摩尔质量分布均匀,产率高,且路线简洁,成本低。

焊接垫片密封型高压热交换器检修工艺

焊接垫片密封是Ω环密封的一种升级形式,是石油化工行业近几年开始应用的一种新型高压热交换器密封形式,结合其结构形式详细阐述了焊接垫片的拆除、焊接以及卡箍的拆除安装等检修工艺。

加氢装置Ω型密封环高压换热器失效分析与防治

针对汽柴油加氢精制装置反应进出料换热器Ω型密封环结构在开工时发生的连多硫酸应力腐蚀开裂 ,重点对密封环外观、化学分析、金相、断口及受力进行失效分析 ,并从开工措施。

关于ω阶Euclid模(英文)

左R-模M称为ω阶Euclid模,如果对任何a,b∈M,a≠0,存在k阶可除链(k∈N),使得ф(mk)<ф(a),其中ф:M→N∪{0}且满足:ф(m)≥0对任何m∈M;ф(m)=0当且仅当m=0.文章证明了:ω阶Euclid模存在着有限的可除链;每一个单模是ω阶Euclid模且ω阶Euclid模的子模是循环的;ω阶Euclid模的同态核与同态象仍是ω阶Euclid模,但后者的逆命题不成立,并构造了一个适当的反例.

α-羟基,ω-环氧基聚己内酯/环氧树脂复合体系的制备和耐热性能

利用ε-己内酯的酶促开环聚合,合成了α-羟基,ω-环氧基聚己内酯低聚物(ETPCL);利用—OH与—NCO的亲核加成反应,通过聚氨酯途径合成了环氧基封端的聚己内酯接枝环氧树脂共聚物(PCL-g-GY250);将PCL-g-GY250与分子量较高的环氧树脂GT7071进行共混,通过胺类固化剂与环氧基团的固化反应制备了不同PCL-g-GY250含量的环氧树脂复合体系(PCL-g-GY250/GT7071);利用热失重分析(TGA)及在甲苯中的溶胀实验分别对复合体系的耐热性能和交联密度进行了表征。结果表明:随PCL-g-GY250含量的增加,体系的交联网络密度逐渐下降;PCL-g-GY250的引入,使得复合体系的耐温性能得到改善:当PCL-g-GY250与GT7071的质量比为4∶1时,固化体系的5%热失重温度(T5d%)可由纯环氧固化体系的145.0℃提高到216.3℃;尤其是纯PCL-g-GY250固化体系的T5d%更是达到293.9℃,相比纯环氧树脂固化体系提高了148.9℃。