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高质量半绝缘φ150mm 4H-SiC单晶生长研究 被引量:9
1
作者 彭燕 陈秀芳 +2 位作者 彭娟 胡小波 徐现刚 《人工晶体学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第5期1145-1152,共8页
采用数值模拟研究PVT法φ150 mm 4H-SiC单晶生长的功率、频率选择、坩埚位置及保温厚度等关键生长参数。研究表明φ150 mm 4H-SiC单晶生长功率是2inch 4H-SiC生长功率的2倍,优化的加热频率在5 k Hz以下,系统分析不同生长参数下生长腔内... 采用数值模拟研究PVT法φ150 mm 4H-SiC单晶生长的功率、频率选择、坩埚位置及保温厚度等关键生长参数。研究表明φ150 mm 4H-SiC单晶生长功率是2inch 4H-SiC生长功率的2倍,优化的加热频率在5 k Hz以下,系统分析不同生长参数下生长腔内径向及轴向温度梯度的变化规律。在此基础上初步的进行了φ150 mm 4H-SiC单晶的生长工作,获得了无裂纹、直径完整的高质量SiC衬底材料。拉曼光谱Mapping测量显示φ150 mm SiC衬底全片无多型,均为4H-SiC晶型。X光摇摆曲线显示半宽小于30 arcsec。采用掺杂过渡金属V杂质,获得了电阻率超过5×109Ω·cm的150 mm SiC衬底。 展开更多
关键词 φ150 mm 4H-SIC 数值模拟 PVT法
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压力容器用12Cr2Mo1R钢150mm超厚板热处理对组织和性能的影响 被引量:5
2
作者 何贝 徐光 袁清 《特殊钢》 北大核心 2015年第6期45-48,共4页
试验用12Cr2Mo1R钢(/%:0.08C,0.07Si,0.45Mn,2.16Cr,0.95Mo,0.18Ni,0.14Cu,0.015A1,0.015Sn)经电弧炉-300 mm×2 000 mm电渣重熔扁坯轧制成150 mm厚板(开轧1 145℃,终轧850℃)。通过热模拟试验和温度场的有限元仿真得出12Cr2Mo1R钢... 试验用12Cr2Mo1R钢(/%:0.08C,0.07Si,0.45Mn,2.16Cr,0.95Mo,0.18Ni,0.14Cu,0.015A1,0.015Sn)经电弧炉-300 mm×2 000 mm电渣重熔扁坯轧制成150 mm厚板(开轧1 145℃,终轧850℃)。通过热模拟试验和温度场的有限元仿真得出12Cr2Mo1R钢的静态连续冷却转变(CCT)曲线和超厚板表面、厚度1/4处和1/2处(心部)的冷却温度曲线。热轧板经916℃226 min正火,698℃240 min回火后,钢板1/4厚度处为贝氏体+少量铁素体,1/2厚度处为贝氏体+铁素体,其力学性能-屈服强度464 MPa,抗拉强度585 MPa,伸长率22%,符合供货要求。 展开更多
关键词 压力容器用钢12Cr2Mo1R 150 mm超厚板 热处理 组织 力学性能
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高碳钢150 mm×150 mm连铸坯堆垛缓冷对碳偏析的影响 被引量:4
3
作者 邢梅峦 包燕平 《特殊钢》 北大核心 2014年第3期39-41,共3页
高碳钢SWRH82B(0.81%C)盘条用于生产预应力钢丝钢绞线,其中网状碳化物是造成冷拔断裂的重要原因.试验了该钢150 mm×150 mm铸坯堆垛缓冷时间(0~48 h)对铸坯碳偏析和Φ12.5 mm盘条碳化物的影响.结果表明,直接空冷时的铸坯中碳... 高碳钢SWRH82B(0.81%C)盘条用于生产预应力钢丝钢绞线,其中网状碳化物是造成冷拔断裂的重要原因.试验了该钢150 mm×150 mm铸坯堆垛缓冷时间(0~48 h)对铸坯碳偏析和Φ12.5 mm盘条碳化物的影响.结果表明,直接空冷时的铸坯中碳含量的差值为0.116%,堆垛缓冷12,24,36,48 h后碳含量差值分别降至0.088%,0.080%,0.075%和0.076%,盘条中网状碳化物也相应降低;SWRH82B钢150 mm× 150 mm连铸坯堆垛缓冷24h,可以满足盘条冷拉工艺要求. 展开更多
关键词 高碳钢SWRH82B 150 mm×150 mm连铸坯 堆垛缓冷 碳偏析
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150mm×150mm方坯连铸高效化的二冷技术 被引量:8
4
作者 陈登福 曾丁丁 +5 位作者 孙跃 苏玉刚 罗敏 梁新亮 刘远岩 谢集祥 《特殊钢》 北大核心 2004年第3期42-45,共4页
根据连铸坯二冷均匀冷却的构想 ,重新设计并优化二冷喷淋结构和喷嘴的布置 ,增加了一个二冷喷啉段。提出二冷段各段水量Qi(L min)与钢液过热度ΔT(℃ )和拉速V(m min)关系的新的二冷水模型 :Qi=a +bv +cv2 +d(ΔT - 30 ) +F ,其中a、b、... 根据连铸坯二冷均匀冷却的构想 ,重新设计并优化二冷喷淋结构和喷嘴的布置 ,增加了一个二冷喷啉段。提出二冷段各段水量Qi(L min)与钢液过热度ΔT(℃ )和拉速V(m min)关系的新的二冷水模型 :Qi=a +bv +cv2 +d(ΔT - 30 ) +F ,其中a、b、c、d和F为常数。实践证明 ,通过使用优化后的二冷结构和模型 ,15 0mm× 15 0mm连铸坯断面的最高拉速达 3 8~ 4 0m min ,Q2 35和HRB335钢连铸坯的质量明显改善 ,疏松、偏析、裂纹等低倍组织≤ 2级 ,废品率降低 0 2 3个百分点 ,钢坯平均日产量由 8 0万t提高至 9 4万t,生产率提高约 17 5 %。 展开更多
关键词 高效连铸 二冷水模型 铸坯质量 方坯连铸
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55钢150mm×150mm连铸坯皮下裂纹分析与工艺改进 被引量:2
5
作者 林鹏 张洪才 许正周 《特殊钢》 北大核心 2020年第3期43-46,共4页
55钢(/%:0.52~0.60C,0.17~0.37Si,0.50~0.80Mn,≤0.035P,≤0.035S)的150 mm×150 mm连铸坯轧钢加热炉加热后存在表面纵向裂纹缺陷。采用金相显微镜对铸坯皮下裂纹缺陷进行分析,结果得出:由于二次冷却不均匀和有害元素Pb在晶界富集... 55钢(/%:0.52~0.60C,0.17~0.37Si,0.50~0.80Mn,≤0.035P,≤0.035S)的150 mm×150 mm连铸坯轧钢加热炉加热后存在表面纵向裂纹缺陷。采用金相显微镜对铸坯皮下裂纹缺陷进行分析,结果得出:由于二次冷却不均匀和有害元素Pb在晶界富集导致铸坯皮下产生细小裂纹并扩展长大。通过对二次冷却喷淋系统优化及降低钢水有害元素Pb含量,改善二冷段喷淋冷却效果,提高铸坯冷却均匀性,提高铸坯晶界强度,结果表明:铸坯缺陷明显改善,轧材一次探伤合格率从45%提高到93%。 展开更多
关键词 55钢 150mm×150mm连铸坯 表面裂纹 有害元素 皮下裂纹 二次冷却
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150 mm×150 mm方坯连铸二次冷却工艺的优化 被引量:2
6
作者 刘欣 《特殊钢》 北大核心 2005年第6期52-53,共2页
石横特钢厂由R9 m 4机4流连铸机连铸150 mm×150 mm碳素和合金结构钢、高碳钢和焊条钢.通过优化二冷段工艺,将0.5~0.8 MPa水压、0.80~1.30 L/kg比水量和3段手动水冷工艺分别改成0.20~0.30 MPa水压、0.25~0.75 L/kg比水量和4段自... 石横特钢厂由R9 m 4机4流连铸机连铸150 mm×150 mm碳素和合金结构钢、高碳钢和焊条钢.通过优化二冷段工艺,将0.5~0.8 MPa水压、0.80~1.30 L/kg比水量和3段手动水冷工艺分别改成0.20~0.30 MPa水压、0.25~0.75 L/kg比水量和4段自动(水+气)水冷工艺后,杜绝了中间裂纹和鼓肚缺陷,并使脱方、缩孔、疏松缺陷降低了50%~80%. 展开更多
关键词 150mm×150mm方坯连铸 二次冷却 工艺优化 冷却工艺 方坯连铸 优化 水冷工艺 合金结构钢 中间裂纹 比水量
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60Si2Mn弹簧钢150 mm×150 mm铸坯缺陷分析与工艺优化
7
作者 林鹏 许正周 +3 位作者 印传磊 张洪才 翟万里 许光乐 《特殊钢》 2022年第5期59-62,共4页
针对60Si2Mn弹簧钢(/%:0.56~0.64C,1.50~2.00Si,0.70~1.00Mn,≤0.025P,≤0.020S)的150 mm×150 mm连铸坯角部存在横向表面裂纹缺陷问题,通过采用金相显微镜和扫描电镜对铸坯角部横向表面裂纹缺陷进行分析及试验比对。结果表明:结晶... 针对60Si2Mn弹簧钢(/%:0.56~0.64C,1.50~2.00Si,0.70~1.00Mn,≤0.025P,≤0.020S)的150 mm×150 mm连铸坯角部存在横向表面裂纹缺陷问题,通过采用金相显微镜和扫描电镜对铸坯角部横向表面裂纹缺陷进行分析及试验比对。结果表明:结晶器铜管锥度过大、拉坯阻力大、保护渣润滑效果差以及二次冷却不均匀导致角部产生横向表面裂纹。通过将结晶器铜管锥度从2.2 mm降到1.6 mm、保护渣熔化温度从1182℃降到1072℃、粘度从0.76 Pa·s降到0.52 Pa·s以及二次冷却比水量从0.45L/kg降到0.32L/kg等措施,降低铸坯在铜管内拉坯阻力,改善结晶器冷却传热和二冷段喷淋冷却效果,提高铸坯冷却均匀性,使得铸坯缺陷得到有效控制,铸坯表面探伤合格率从35%提高到92%。 展开更多
关键词 60SI2MN弹簧钢 150 mm×150 mm铸坯 表面裂纹 结晶器铜管 保护渣 二次冷却
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miR-150-5p对脑小血管病大鼠脑微血管内皮细胞凋亡的影响
8
作者 杨波 刘曙艳 +2 位作者 王林 姬松波 李玉生 《中国老年学杂志》 CAS 北大核心 2023年第19期4773-4777,共5页
目的 分析miR-150-5p对脑小血管病(CSVD)大鼠脑微血管内皮细胞凋亡的影响。方法 56只雄性大鼠14只作为正常组并不做处理,剩余42只建立CSVD模型,建模中途死亡6只。将建模成功的大鼠随机分为模型组、上调组、下调组,每组8只,做miR-150-5p... 目的 分析miR-150-5p对脑小血管病(CSVD)大鼠脑微血管内皮细胞凋亡的影响。方法 56只雄性大鼠14只作为正常组并不做处理,剩余42只建立CSVD模型,建模中途死亡6只。将建模成功的大鼠随机分为模型组、上调组、下调组,每组8只,做miR-150-5p转染,鉴定miR-150-5p转染率、氧化应激指标水平、神经凋亡率和乳酸脱氢酶(LDH)释放率。结果 与正常组、模型组相比,上调组miR-150-5p表达量升高,下调组miR-150-5p表达量降低,具有统计学差异(P<0.05),证明miR-150-5p转染成功。与正常组相比,模型组、下调组细胞凋亡率、LDH释放率、丙二醛(MDA)水平升高,超氧化物歧化酶(SOD)水平降低,上调组细胞凋亡率、LDH释放率、MDA水平降低,SOD水平升高,具有统计学差异(P<0.05);与模型组相比,下调组细胞凋亡率、LDH释放率、MDA水平升高,SOD水平降低,上调组细胞凋亡率、LDH释放率、MDA水平降低,SOD水平升高,具有统计学差异(P<0.05);与上调组相比,下调组细胞凋亡率、LDH释放率、MDA水平升高,SOD水平降低,具有统计学差异(P<0.05)。结论 miR-150-5p可能作用于磷脂酰肌醇3-激酶(PI3K)/蛋白激酶B(Akt)信号通路,影响CSVD大鼠脑微血管内皮细胞凋亡。 展开更多
关键词 miR-150-5p 脑小血管病 脑微血管内皮 细胞凋亡
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ML08Al钢150mm×150mm连铸坯的生产实践 被引量:1
9
作者 郭平 郑颖 石玉宏 《特殊钢》 北大核心 2006年第3期51-52,共2页
包钢采用83t转炉,83t钢包炉(LF),6机6流150mm×150mm方坯连铸机生产低碳低硅铝镇静钢ML08Al(%:≤0.08C,0.20—0.50Mn,≤0.06Si,0.02Al)。生产实践表明,转炉出钢时用43%Al、13%Mn、2%Ti的铝锰钛合金替代铝锭进... 包钢采用83t转炉,83t钢包炉(LF),6机6流150mm×150mm方坯连铸机生产低碳低硅铝镇静钢ML08Al(%:≤0.08C,0.20—0.50Mn,≤0.06Si,0.02Al)。生产实践表明,转炉出钢时用43%Al、13%Mn、2%Ti的铝锰钛合金替代铝锭进行脱氧,可使钢中铝含量稳定在0.02%~0.09%;将钢中的硫含量降至0.01%以下时,可减少钢液中CaS的产生,基本消除中间包水口堵塞;转炉出钢过程减少下渣量,并加入400kg石灰,调整LF精炼过程脱氧剂加入量和加入时间,以减少回硅量,使钢中硅含量≤0.06%。 展开更多
关键词 150mm×150mm方坯 ML08Al钢 连铸 工艺实践
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60 t BOF-LF(VD)-150 mm×150mm连铸生产GCr15轴承钢的工艺实践 被引量:1
10
作者 王文虎 李冰 +2 位作者 郑高立 许军民 姚书芳 《特殊钢》 北大核心 2011年第5期38-40,共3页
济源钢铁公司采用60 t顶底复吹转炉高拉碳操作法,控制转炉终点[C]0.08%~0.20%,出钢过程钢包底吹氩并加铝铁脱氧,LF采用CaO-Al_2O_3-SiO_2高碱度渣精炼,连铸钢水过热度20~30℃,M+F电磁搅拌,全程吹氩保护浇铸,铸坯堆垛缓冷工艺生产150 m... 济源钢铁公司采用60 t顶底复吹转炉高拉碳操作法,控制转炉终点[C]0.08%~0.20%,出钢过程钢包底吹氩并加铝铁脱氧,LF采用CaO-Al_2O_3-SiO_2高碱度渣精炼,连铸钢水过热度20~30℃,M+F电磁搅拌,全程吹氩保护浇铸,铸坯堆垛缓冷工艺生产150 mm×150 mm GCr15轴承钢铸坯。实践表明,GCr15轴承钢的氧含量为(6.3~11.9)×10^(-6),平均氧含量为9×10^(-6),连铸坯的低倍组织良好。 展开更多
关键词 60 t BOF-LF(VD)-150 mm×150 mm连铸 GCR15轴承钢 工艺实践
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改善2Cr13马氏体不锈钢150mm×150mm连铸坯表面质量的工艺实践 被引量:1
11
作者 张迎春 成国光 +3 位作者 钱国余 刘敬军 贾育华 邸永田 《特殊钢》 北大核心 2014年第6期38-40,共3页
2Cr13不锈钢(/%:0.16 ~0.25C,≤1.0Si,≤1.0Mn,≤0.035P,≤0.030S,12.0 ~ 14.0Cr)150 mm×150mm铸坯生产流程为铁水预处理-50 t AOD-LF-CCM,缓冷,退火,修磨.工业性试生产结果表明,通过采用粘度(0.58±0.l)Pa·s,碱... 2Cr13不锈钢(/%:0.16 ~0.25C,≤1.0Si,≤1.0Mn,≤0.035P,≤0.030S,12.0 ~ 14.0Cr)150 mm×150mm铸坯生产流程为铁水预处理-50 t AOD-LF-CCM,缓冷,退火,修磨.工业性试生产结果表明,通过采用粘度(0.58±0.l)Pa·s,碱度0.95±0.01,熔点波动范围5℃的结晶器保护渣,拉速从1.3 m/min降至1.1 m/min,振幅从3 mm提高到5 mm,振动频率从139次/min减到137次/min,钢水过热度从35℃降至20~30℃,铸坯收得率达94.07%,消除了铸坯纵向凹陷和裂纹,铸坯缓冷后可直接轧制,可省去铸坯退火、修磨两道工序,降低了生产成本. 展开更多
关键词 2Cr13马氏体不锈钢 铁水预处理-50 t AOD-LF-CCM 150 mm×150 mm连铸坯 表面质量
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150 t转炉-LF-RH-350mm×470mm CC流程生产优质轴承钢GCr15的工艺实践 被引量:4
12
作者 黄涛 范连明 宋满堂 《特殊钢》 北大核心 2013年第2期38-40,共3页
通过采用优质铁水,高拉碳操作控制顶底复吹转炉终点[C]≥0.20%,LF精炼造渣材料加入前[Als]≥0.03%,精炼渣(FeO+MnO)≤1.0%,RH≤100 Pa的时间≥15 min,连铸钢水过热度≤30℃,结晶器电磁搅拌和凝固末端动态轻压等工艺措施,本钢GCr15轴承... 通过采用优质铁水,高拉碳操作控制顶底复吹转炉终点[C]≥0.20%,LF精炼造渣材料加入前[Als]≥0.03%,精炼渣(FeO+MnO)≤1.0%,RH≤100 Pa的时间≥15 min,连铸钢水过热度≤30℃,结晶器电磁搅拌和凝固末端动态轻压等工艺措施,本钢GCr15轴承钢的平均T[O]≤8×10^(-6),[Ti]≤25×10^(-6),[Ca]≤10×10^(-6),连铸坯中心疏松0.5~1.0级,缩孔0~1.0级,等轴晶率41.5%~43.2%。 展开更多
关键词 150 t顶底复吹转炉 350mm×470mm连铸 轴承钢
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优化连铸工艺改善SWRH82A钢150mm×150mm铸坯中心碳偏析实践 被引量:2
13
作者 毕胜 宫哲 +2 位作者 王鑫 何金泽 陈修君 《特殊钢》 2022年第4期24-27,共4页
为了减轻SWRH82A钢150mm×150mm铸坯中心碳偏析,进行了拉速(1.9-2.3m/min)、二冷比水量(0.75-1.24L/kg)、过热度(25-38℃)、结晶器电磁搅拌强度(300-350A)和末端电磁搅拌强度(300-470A)连铸工艺参数试验。结果证明,合理控制拉速1.9-... 为了减轻SWRH82A钢150mm×150mm铸坯中心碳偏析,进行了拉速(1.9-2.3m/min)、二冷比水量(0.75-1.24L/kg)、过热度(25-38℃)、结晶器电磁搅拌强度(300-350A)和末端电磁搅拌强度(300-470A)连铸工艺参数试验。结果证明,合理控制拉速1.9-2.0m/min、钢水过热度25℃左右、比水量为1.01L/kg、结晶器电磁搅拌强度为350A/3Hz、末端电磁搅拌强度为400A/7Hz时,铸坯中心碳偏析指数可以得到大幅改善,由原来的1.21降为1.05。 展开更多
关键词 SWRH82A钢 150mm×150mm小方坯 中心碳偏析
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新钢40tEAF-LF-CC流程生产20钢Φ150mm圆管坯的工艺实践
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作者 陈亚平 徐必贵 陶辉友 《河南冶金》 2006年第B09期119-120,共2页
电炉冶炼控制终点碳为0.10%~0.12%,P≤0.010%。精炼终点S≤0.020%,并喂Si—Ca线和吹氩。连铸控制中间包温度1525℃~1540℃,拉速1.8~2.0m/min,并采用结晶器电磁搅拌。试验9炉20管φ150mm圆坯化学成分(%):C0.18~0... 电炉冶炼控制终点碳为0.10%~0.12%,P≤0.010%。精炼终点S≤0.020%,并喂Si—Ca线和吹氩。连铸控制中间包温度1525℃~1540℃,拉速1.8~2.0m/min,并采用结晶器电磁搅拌。试验9炉20管φ150mm圆坯化学成分(%):C0.18~0.20,Si0.20~0.26,Mn0.52~0.57,P0.012~0.016,S0.010~0.016。检验结果表明此批20管φ150mm圆坯符合YB/T5222—1993质量标准要求。 展开更多
关键词 EAF—LF—CC 20管φ150mm圆坯
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水口倾角对150mm×380mm矩形坯结晶器流场的影响
15
作者 马艳杰 李秋京 +2 位作者 王昂 李力 刘迎娟 《特殊钢》 北大核心 2016年第2期22-25,共4页
为减少矩形坯角裂、漏钢等缺陷,提高铸坯质量,进行改变浸入式水口出口倾角角度以优化结晶器流场的研究。通过Fluent软件,对150 mm×380 mm矩形坯结晶器钢液流动和凝固耦合过程进行数值模拟,得出水口倾角(15°~30°)对表... 为减少矩形坯角裂、漏钢等缺陷,提高铸坯质量,进行改变浸入式水口出口倾角角度以优化结晶器流场的研究。通过Fluent软件,对150 mm×380 mm矩形坯结晶器钢液流动和凝固耦合过程进行数值模拟,得出水口倾角(15°~30°)对表面流速、表面湍动能和冲击深度的影响。结果表明,随水口倾角增加,平均表面流速下降,冲击深度增加,有利于稳定液面;但随倾角增加,液面波动小,不利于钢液搅拌和夹杂物去除,下部回旋区过低,坯壳变薄,容易产生漏钢;综合得出,150 mm×380 mm铸坯的水口倾角宜为25°。应用结果得出使用优化水口后,铸坯中夹杂物总数减少36%。 展开更多
关键词 150 mm×380 mm矩形坯 水口倾角 结晶器 流场 数值模拟
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φ150 mm铸坯的不良形状及其控制
16
作者 李立凯 夏磊 +3 位作者 王二庆 倪俊路 张培强 马爱成 《上海金属》 CAS 2022年第3期78-82,共5页
某钢厂采用五机五流连铸机生产的φ150 mm铸坯外形不良,即不圆度严重超标,以致拉速被限制在仅为1.8~2.1 m/min的低水平。试验发现,φ150 mm铸坯形状不良的主要原因是冷却不均匀导致的热变形。通过连铸冷却工艺、二冷设备以及拉矫机压力... 某钢厂采用五机五流连铸机生产的φ150 mm铸坯外形不良,即不圆度严重超标,以致拉速被限制在仅为1.8~2.1 m/min的低水平。试验发现,φ150 mm铸坯形状不良的主要原因是冷却不均匀导致的热变形。通过连铸冷却工艺、二冷设备以及拉矫机压力系统的优化,彻底解决了φ150 mm铸坯形状不良的问题,拉速提高到了2.5 m/min。 展开更多
关键词 φ150 mm铸坯 不良形状 冷却 拉速
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φ150mm旋流细筛用于新冠采选厂三段磨前的试验
17
作者 王克宽 《选矿机械》 1989年第3期37-39,共3页
关键词 细筛 旋流器 φ150mm 选矿 试验
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南钢20钢Ф150mm圆管坯的开发
18
作者 张嘉谋 熊季就 +3 位作者 肖洪文 郭永忠 黄省余 曾海华 《柳钢科技》 2007年第F09期317-319,共3页
介绍了开发20钢Ф150mm圆管坯的工艺技术及试产质量情况。
关键词 20钢 Ф150mm圆管坯 炼钢 电炉 精炼 连铸
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浅谈温度对检测Φ150mm平面平晶的影响
19
作者 朱绯红 《中国计量》 2002年第10期43-43,共1页
关键词 计量检定 温度 检测 φ150mm平面平晶
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关于Φ150mm干拌水泥碎石挤密桩预算定额编制的探讨
20
作者 董世秋 《工程造价管理》 2016年第5期47-50,共4页
公路工程中经常采用?150mm干拌水泥碎石挤密桩进行路基病害处治,但由于现行公路工程概预算定额中无?150mm干拌水泥碎石挤密桩定额,编制预算时缺乏依据。本文依托某在建大中修公路对?150mm干拌水泥碎石挤密桩的施工过程及工料机消耗量进... 公路工程中经常采用?150mm干拌水泥碎石挤密桩进行路基病害处治,但由于现行公路工程概预算定额中无?150mm干拌水泥碎石挤密桩定额,编制预算时缺乏依据。本文依托某在建大中修公路对?150mm干拌水泥碎石挤密桩的施工过程及工料机消耗量进行数据采集,经过数据分析,得出每10m?150mm干拌水泥碎石挤密桩的人工工日、材料、机械台班消耗量,编制?150mm干拌水泥碎石挤密桩预算补充定额。 展开更多
关键词 φ150mm干拌水泥碎石挤密桩 预算定额 工料机 消耗量
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