累积叠轧Al/Cu复合板界面反应层核-壳结构形成机制

采用累积叠轧(ARB)结合多次退火处理制备了Al/Cu复合板,重点研究了Al/Cu界面反应层核-壳结构形成机制.结果表明:Al/Cu界面反应层的形成主要依赖于退火过程中铜原子在界面处的扩散,反应产物包括Al 2Cu、AlCu、Al 4Cu 9.轧制变形致使反应层破碎并在基体中均匀分布,轧后退火处理导致新的反应层不断形成.最终经多次叠轧及退火处理,原始铜板材全部转变为椭球状具有核-壳结构的Al/Cu金属间化合物颗粒.8道次复合板抗拉强度最高,达到176.8 MPa,是退火态1060抗拉强度的1.74倍;0道次复合板延伸率较好,主要是Al/Cu界面分层后铝层均匀塑性变形,应力缓慢释放所致.

核壳式无机-高分子纳米复合粒子的制备与表征

本文简要介绍了制备核壳式无机 -高分子纳米复合粒子的几种方法 ,着重概述了核壳式无机 -高分子纳米复合粒子的结构表征技术。

界面作用对HDPE／POE-g-MAH／CaCO3三元复合材料韧性的影响

通过界面改性，制备了以CaCO3为核，马来酸酐接枝（乙烯／辛烯）共聚物（POE-g-MAH）弹性体为壳的高密度聚乙烯（HDPE）／PoE-g-MAH／CaCO3三元复合材料。由于“核-壳”结构的形成，弹性体和CaCO3表现出协同的增韧作用。在相同的POE-g-MAH含量时，与未经表面处理的CaCO3相比，表面处理的CaCO3由于与弹性体形成粘结更强的界面，使得三元复合材料的“脆-韧”转变提前。

界面作用对HDPE/POE-g-MAH/CaC0_3三元复合材料韧性的影响

通过界面改性,制备了以CaCO_3为核,马来酸酐接枝(乙烯/辛烯)共聚物(POE-g-MAH)弹性体为壳的高密度聚乙烯(HDPE)/POE-g-MAH/CaC0_3三元复合材料。由于"核一壳"结构的形成,弹性体和CaC0_3表现出协同的增韧作用。在相同的POE-g-MAH含量时,与未经表面处理的CaC0_3相比,表面处理的CaC03由于与弹性体形成粘结更强的界面,使得三元复合材料的"脆-韧"转变提前。

界面作用对HDPE/POEg/CaCO_3三元复合材料韧性的影响

通过界面改性,制备了以CaCO3为核,马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物弹性体(POEg)为壳的高密度聚乙烯(HDPEg)/弹性体(POE)/CaCO3的三元复合材料.由于“核-壳”结构的形成,弹性体和CaCO3表现出协同的增韧作用.同未经表面处理的CaCO3复合材料相比,在相同的CaCO3含量的情况下,表面处理的CaCO3由于与弹性体形成更强的界面粘结,使得三元复合材料的“脆-韧”转变发生在较低的弹性体含量.

纳米Al_(2)O_(3)包覆空心玻璃微珠改性聚氨酯复合涂层的制备及其性能

采用杂化改性的方法将纳米Al_(2)O_(3)包覆到空心玻璃微珠(HGM)表面,制备了具有核-壳结构的复合粉体,采用物理共混-喷涂工艺制备了包覆改性、硅烷改性和未改性的HGM聚氨酯基复合涂层,并研究了不同方法改性后的HGM及含量对复合涂层疏水性和拉伸性能的影响。结果表明:经表面改性后,HGM团聚现象减轻,其与基体间的界面结合力提高;包覆改性明显提高了HGM的表面粗糙度,水接触角由60.37°增大到118.35°;随填料含量的增加,复合涂层的水接触角逐渐增大,抗拉强度先增大后减小;当包覆改性的HGM含量为10%时,相较于未改性的HGM,复合涂层的水接触角由74.5°提高到90.3°,抗拉强度由2.07 MPa增加到2.5 MPa。

PBT的增韧改性研究进展

结合聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)的应用、结构与韧性特征,综述了近年来对PBT进行增韧改性的各种方法及其对共混物形态结构、力学性能等方面的影响,这些方法包括共聚增韧、弹性体增韧、与聚烯烃共混、核-壳共聚物增韧及热塑性工程塑料增韧等。并指出PBT的增韧改性方向是实现PBT的强韧化。