E型分块定子永磁同步电机热分析及优化

分块定子永磁同步电机作为一种新型电机拓扑结构,具有高容错性、高转矩密度等特点,同时存在电机损耗大的问题,威胁到电机性能的稳固性。以E型分块定子永磁同步电机为研究对象,分析电机损耗机制,研究不同运行工况下电机损耗变化规律;采用磁热双向耦合法对电机进行热分析,并基于热分析结果采用响应面优化方法对电机进行多目标优化设计。优化后,电机平均输出转矩提升了14.15%,涡流损耗降低了55.99%,平均温升降低了12.62%。最后通过实验验证了双向磁热耦合法的准确性及优化设计的有效性。

核电站用1E级干式变压器应用与鉴定研究

探索核电站安全系统中所用1E级干式变压器的标准体系、质量鉴定程序以及鉴定工作的关键技术,从而提高核电项目的设备国产化水平。1E级干式变压器作为核电站安全系统中的重要设备,在核电站的正常运行和安全性方面扮演着重要角色。然而,目前我国多种核电技术路线并存,因此需要针对不同核电堆型中的1E级干式变压器多次进行相应的研究和鉴定。为了减少供货周期和鉴定成本,分析了各核电技术路线中1E级干式变压器主要的技术参数和特点,包括额定容量、额定电压、抗震要求等,并结合各技术路线的标准体系,提出了1E级干式变压器的一般鉴定程序,给出了鉴定样机参数选择的包络性建议。在鉴定过程中,老化试验是非常重要且耗时最长的环节之一。提供了从原材料、绝缘结构模型到整机的整体验证思路,并提供了测试验证的实例作为参考。同时,针对鉴定中最关键的抗震试验,从楼层反应谱包络性、联合抗震接口等方面进行了论述,并给出了降低抗震风险的建议。通过以上关键技术的研究,提高了1E级干式变压器鉴定试验的严谨性和通过率,降低了鉴定过程中的风险。并通过采用先进的标准体系和质量鉴定程序,可以确保1E级干式变压器在核电站安全系统中的可靠性和稳定性,进而促进核电项目的国产化进程。

基于三维磁网络法E型铁心横向磁场电机的设计与研究

该文首先在分析了横向磁场电机(TFM)其他几种结构的基础上,提出一种新型的TFM,其特点在于结构相对简单,从而可降低成本。然后,提出了TFM主要尺寸确定方法,并对三维等效磁网络法的基本原理做了简单阐述,运用该方法对一台TFM样机的电磁场进行了分析,对影响电机电磁转矩的几个主要参数进行了初步研究,提出了2相TFM减少自定位转矩影响的方法。

“E王E”形耦合电感器的设计及其在交错并联磁集成双向DC-DC变换器中的应用

为了克服传统EE形耦合电感器的气隙过于集中、磁压和磁通分布不均匀、气隙离绕组过近等缺点,提出一种"E王E"形耦合电感器结构,建立了磁路模型,给出了设计方法。通过仿真和实验证明,该结构增加了一条并联气隙磁路从而使磁路的磁压和磁通分布比较均匀,磁路的磁阻减小,电感因数和耦合强度增大;气隙远离绕组从而减小气隙扩散磁通和旁路磁通及绕组涡流损耗;绕组绕在长宽比较小的铁心中柱上从而减小绕组长度;所给出的改进磁路模型和设计方法可以用于这种耦合电感器的设计;将这种耦合电感器用于交错并联磁集成双向DC-DC变换器,具有输出电压纹波小、电感电流波形平滑、毛刺少、开关管开通和关断时的电流尖峰小等优点,并且可以有效地提高电路的轻载效率。

交错并联双向CLLC型谐振变换器中U+U型磁集成变压器的设计

交错并联技术提高了变换器的传输容量,但增加了系统的元器件数量,特别是变压器、电感等磁性元件,通过磁集成技术可减少磁件的数量和损耗。传统的磁集成变压器结构多采用EE型结构,绕组和气隙分布在边柱上,因而造成磁压、磁通分布不均等问题,且绕组完全包围气隙,使得扩散磁通和绕组交链产生涡流损耗。因此该文提出一种U+U型磁集成变压器结构,给出集成变压器的设计方法及参数,为与传统EE型磁集成变压器对比,利用ANSYS软件进行仿真,并通过一台400~48V/1kW的实验样机,对两种集成变压器结构进行对比实验,验证了所提U+U型磁集成变压器的优越性。

变压器典型异常工况下磁场特征研究

针对微型磁场传感器在变压器故障检测中不同放置位置检测精度差异大的问题,该文以单相E磁芯变压器为例,基于COMSOL有限元仿真建立模型探究微型传感器在变压器中最佳放置位置。首先分析并阐明变压器磁场对称性分布规律;然后设置诸如匝间短路、负载变化和频率变化等多种典型异常工况,采用小波变换分析上述工况下变压器不同位置磁场强度、相位变化情况;最后基于信号突变规律、突变时间得到最佳放置位置并判断灵敏度级别,为微型磁场传感器在变压器故障检测中的应用提供依据。

LLC谐振变换器中“Y”型磁集成变压器设计

为解决三相LLC谐振变换器体积占比较大问题,提高变换器的功率密度,采用三相“Y-Y”型交错LLC谐振变换器拓扑结构,分析工作原理,建立谐振网络基波等效模型.根据变压器磁集成原理,设计一种新的“Y”型磁芯结构,并通过建立磁路模型,进行变压器参数设计.利用ANSYS软件对新型变压器进行建模和磁通分析,搭建输出功率为600 W,电压为400 V/48 V的实验样机.研究结果表明:设计的磁芯结构使变换器体积显著降低,工作效率提高,拓扑结构的均流效果较好,“Y”型磁芯结构设计更简便、变压器参数设计合理.

高压大功率E型变压器漏感有限元仿真计算

针对无气隙、磁芯中柱为矩形的E型变压器,建立了二维ERXP模型。分别在垂直和平行于磁芯最长边的2个截面建立ER模型和XP模型。保持中柱截面积不变,将矩形截面等效为圆形截面,等效后,ER模型和XP模型磁芯中柱磁阻必须与变压器实际磁阻一致,由此求出ER模型和XP模型的相关尺寸,完成模型建立;将ER模型和XP模型的仿真结果进行加权平均后,等效为实际变压器的三维磁场分布,进行漏感计算。仿真结果表明,考虑涡流效应时,漏感能量主要集中在初级和次级绕组之间,符合理论分析;根据ERXP模型仿真所得的变压器漏感为7.25μH,与实测值(7.60μH)的误差为4.6%,准确性高于一维解析算法。

E型径向电磁轴承的参数设计及特性分析

针对在特定的设计要求下传统C型径向电磁轴承无法达到设计目的等问题,提出了一种新型的E型径向电磁轴承。推导出了电磁力的理论表达式,并验证了该表达式的精确性,在有限元软件ANSYS的基础上对两种类型电磁轴承的磁路、气隙磁密、定子结构及转子损耗等特性进行了详细的对比分析。研究结果表明:E型径向电磁轴承在特定的设计要求下,其性能要优于传统C型径向电磁轴承。

铁氧体E型磁心系列磁路参数计算

铁氧体E型磁心系列包含有EI、EE、EPC、EFD、EOP等多种派生规格,其磁路计算方法各有异同。本文给出了形状、尺寸对称的各种E型配对磁心常数C1、C2及磁心有效参数le、Ae、Ve的计算公式,进而解决了指定电感系数AL的有效磁导率μe和实开气隙的确定方法。对于新近出现的非对称E型磁心等磁路计算方法请见另一篇文章《不对称并联磁路磁心参数计算》。

E型波导振荡器反转永磁引导系统初步设计

开展了E型波导振荡器永磁引导系统的物理与设计研究。对强流相对论电子束在理想方波形反转引导磁场中的传输条件进行了理论分析,给出了相对论条件下轴对称复合场中电子束的傍轴轨迹方程和最小引导磁场的计算公式。根据该理论分析,针对C波段E型波导振荡器高频互作用区的结构特点,设计了反转永磁引导系统,同时给出了漂移管内各个磁场分量的表达式。该系统由轴径向磁化空心永磁体组合产生反转引导磁场,永磁体的总质量约为2.5 kg。采用爆炸发射阴极,展示了强流相对论电子束在该引导磁场中的传输特性。研究结果显示,所设计反转永磁引导系统可引导400 kV、580 A的环形电子束稳定通过半径为6 mm的漂移管,带入器件,得到112.5 MW的4.8 GHz微波输出功率,效率为48.49%,确定了反转永磁引导系统应用于E型波导振荡器的技术可能性。

乐邦C18E型电磁炉不通电故障检修两例

例1：在正常使用中突然全无，不能使用。 分析检修：首先，测电源线插头电阻值为120kΩ，正常。同时说明其机内无供副电源使用的电源变压器。开壳，测12A保险丝、整流桥、IBGT管等完好无损，

韶山7E型机车主变压器油温高的原因分析及措施

本文通过对配属西安机务段的SS7E型电力机车主变压器油温高的故障原因进行分析，认为板翅式散热器散热片间因异物堵塞和热阻增加是引起油温高的直接原因，并提出了解决这一问题的相关改进和日常维护措施。

两相并联LLC谐振变换器中“E+E”型磁集成变压器的设计

对两相并联LLC谐振变换器中磁集成变压器进行分析和设计,分析传统“EE”型磁集成变压器所存在的问题,提出新型“E+E”型磁集成变压器结构,建立电路和磁路模型,完成变压器参数设计,对新型“E+E”型和传统“EE”型磁集成变压器进行电磁场仿真对比,制作变压器实验样机。根据两相并联LLC谐振变换器参数设计主电路和控制电路,搭建实验平台,进行实验研究,得出基于新型“E+E”磁集成变压器的两相并联LLC谐振变换器相比于传统“EE”磁集成变压器,在整个负载变化范围内效率普遍提高,峰值效率提高1.71%,满载效率提高1.47%,证明新型“E+E”型磁集成变压器有利于减小变换器损耗、提高效率,验证了其结构的优越性。

巧用E型硅钢片自然散热器

电子爱好者在制作许多电子装置时，都要用到散热器，除了可直接购买成品散热器外，制作者还可以利用一些“废料”，自制出实用简单的散热器来，下面就介绍一种利用废变压器E型硅钢片制作散热器的方法。

LG CT-29Q20E型彩电电源故障维修

指示灯亮，有待机电压，按“节目”键指示灯变暗，＋B电源115V正常几秒钟后又变回待机状态，开不了机。检查Q850、Q851、Q852及周围元件都正常；顺着光耦输入部分检查．该机行推动变压器T401、行推动管Q400也是光耦输入的一部分，如果Q400不工作，光耦就得不到开机维持信号，所以没有行信号，可能是前级电源存在问题。

长虹PF2918E型彩电一机多病故障检修

拆机检查，发现行管c极对地电阻为0Ω，拆下行管3DD1567检测，果然击穿，同时检查发现R431熔断。行管击穿无外乎以下几个原因：1．主电压135V过高；2．行频及行激励电路有障碍；3．行输出变压器损坏；4．逆程电容变小或失容。

康佳T2569E型彩电的伴音故障分析与检修

机主讲。这台彩电刚开机时无伴音，图像正常，约十分钟左右才有伴音，如不关机收视一直正常。而今故障越发严重。冷机开机等待伴音出现需半小时左右，无奈送修。该机为12C总线机，采用TBl240机芯，伴音功放使用TA8246集成电路。依机主所述，故障显然与总线数据无关。也非电路接触不良之范畴，可能是伴音通道或与其相关的电路某个元件性能变劣（以电容居多）造成的。