近年来,随着我国电网系统电压等级的逐步提高以及一次设备电抗和阻抗比值的增大,导致电网中短路电流直流分量的衰减时间常数逐渐增大,直接影响对电网系统起重要控制和保护作用的断路器开断能力,进而影响整个电网的安全运行。该文通过关...近年来,随着我国电网系统电压等级的逐步提高以及一次设备电抗和阻抗比值的增大,导致电网中短路电流直流分量的衰减时间常数逐渐增大,直接影响对电网系统起重要控制和保护作用的断路器开断能力,进而影响整个电网的安全运行。该文通过关于直流分量时间常数对短路电流和断路器开断性能影响的分析,同时结合工程实践,提出了一种压气式SF_(6)断路器能否成功开断较大直流分量时间常数的短路电流判别方法,并采用热态气流场仿真计算和试验方法,验证了该判别方法的合理性。结果表明,当系统短路电流直流分量时间常数从45 ms提高到120 ms时,363 k V SF_(6)断路器在非对称短路电流开断试验(T100a)中短燃弧时间减小0.5 ms,长燃弧时间增大2 ms,导致断路器的有效开断区间需要增加7%。对于压气式SF_(6)断路器,为了保证能够成功开断直流分量时间常数较大(120 ms或者更高)的长燃弧,断路器需要具有足够的有效开断区间,且在长燃弧开断点应具有2.5 m/s以上的分闸速度。该结论为判别电网中断路器在短路电流直流分量时间常数不断增大时能否安全可靠运行提供了一种科学且有效的方法。展开更多
电爆炸丝断路开关以其优异的开断性能广泛地应用在电感储能型脉冲功率系统中,电爆炸丝断路开关在不同初始参数条件下的开断时间需要深入的研究。本文在搭建的电爆炸丝断路开关实验平台上进行了不同电容器初始电压,不同金属丝直径条件下...电爆炸丝断路开关以其优异的开断性能广泛地应用在电感储能型脉冲功率系统中,电爆炸丝断路开关在不同初始参数条件下的开断时间需要深入的研究。本文在搭建的电爆炸丝断路开关实验平台上进行了不同电容器初始电压,不同金属丝直径条件下的3组共9次实验。实验结果表明,当选用直径为0.2 mm的铜丝时,随着电容器初始电压由10 k V增加到15 k V,金属丝开断所用时间由6.4μs减小到3.2μs,切断的电流值由6.3 k A增加到20.7 k A;在电容器初始电压为15 k V时,随着金属丝直径由0.2 mm增加到0.3 mm,金属丝开断所用时间由3.2μs增加到6.5μs,切断的电流值由20.7 k A减小到12.1 k A。展开更多
文摘近年来,随着我国电网系统电压等级的逐步提高以及一次设备电抗和阻抗比值的增大,导致电网中短路电流直流分量的衰减时间常数逐渐增大,直接影响对电网系统起重要控制和保护作用的断路器开断能力,进而影响整个电网的安全运行。该文通过关于直流分量时间常数对短路电流和断路器开断性能影响的分析,同时结合工程实践,提出了一种压气式SF_(6)断路器能否成功开断较大直流分量时间常数的短路电流判别方法,并采用热态气流场仿真计算和试验方法,验证了该判别方法的合理性。结果表明,当系统短路电流直流分量时间常数从45 ms提高到120 ms时,363 k V SF_(6)断路器在非对称短路电流开断试验(T100a)中短燃弧时间减小0.5 ms,长燃弧时间增大2 ms,导致断路器的有效开断区间需要增加7%。对于压气式SF_(6)断路器,为了保证能够成功开断直流分量时间常数较大(120 ms或者更高)的长燃弧,断路器需要具有足够的有效开断区间,且在长燃弧开断点应具有2.5 m/s以上的分闸速度。该结论为判别电网中断路器在短路电流直流分量时间常数不断增大时能否安全可靠运行提供了一种科学且有效的方法。
文摘电爆炸丝断路开关以其优异的开断性能广泛地应用在电感储能型脉冲功率系统中,电爆炸丝断路开关在不同初始参数条件下的开断时间需要深入的研究。本文在搭建的电爆炸丝断路开关实验平台上进行了不同电容器初始电压,不同金属丝直径条件下的3组共9次实验。实验结果表明,当选用直径为0.2 mm的铜丝时,随着电容器初始电压由10 k V增加到15 k V,金属丝开断所用时间由6.4μs减小到3.2μs,切断的电流值由6.3 k A增加到20.7 k A;在电容器初始电压为15 k V时,随着金属丝直径由0.2 mm增加到0.3 mm,金属丝开断所用时间由3.2μs增加到6.5μs,切断的电流值由20.7 k A减小到12.1 k A。