油浸式电流互感器一次绕组故障实例分析

结合110kV独立电流互感器内部绝缘故障实例,对设备故障过程、试验数据及返厂检查情况全过程进行分析,认为常规绝缘试验不能有效检测出电流互感器的隐蔽性缺陷,需要采用局部放电试验、高压介损测试和油色谱分析等进行辅助综合判断。

油浸式电流互感器U型一次绕组换热特性的研究

对油浸式电流互感器一次绕组换热特性进行了试验研究，得出了一次绕组表面对流换热准则关系式。通过试验得出了温升计算的重要参量———外表面与总热流的比值Ｋ１ 和总热流、虹吸孔位置、绝缘厚度等因素的关系，为油浸式电流互感器的热设计提供了可靠的依据。

油浸式电流互感器一次绕组温升特性的计算与分析

分析了油浸式电流互感器一次绕组内外变压器油的流动与换热特性，提出了一套计算其流动与温升特性的数学模型，并研制了通用计算机软件。计算结果与不同规格、不同工况的产品试验结果基本一致。该计算方法和软件对提高油浸式电流互感器热设计水平、保证产品可靠性具有重要意义。该方法原则上也适用其他流体（ 如ＳＦ６） 作为绝缘介质的互感器热性能计算与分析。

电压互感器一次绕组匝间短路引起发电机运行异常的分析及处理

针对某电厂发电机出口20 kV干式电压互感器一次绕组匝间短路故障引起的机组运行异常问题,笔者根据电压互感器运行时出现的异常情况,建立绕组匝间短路等效电路模型,闸述了其等效参数的影响因素和特点,通过励磁电流测试和直流电阻测量等试验,分析了电压互感器出现故障的原因,并提出了相应的处理措施。实践证明,该发电机出口电压互感器匝间短路故障分析和处理方式能够保障发电机组安全稳定运行。

电压互感器一次绕组及其绕制方法的改进

1引言目前,在互感器行业,电压互感器一次绕组制作普遍采用一根导线每层一次性绕制完成,在我国已有50多年的生产经验,其生产工艺仍有不完善之处,即一次绕组单根漆包线直径大,层间电位差大,层间场强较高,主要表现在层间局部放电量大等。随着绕组绕制制作工艺的不断改进,进而带动先进机器设备向前发展,数控微型绕线机的出现,为互感器的批量化生产提供保证,促进电压互感器一次绕组多根并绕工艺日趋成熟。

浅析干式电流互感器一次绕组包绕工艺

几年来,我公司在干式电流互感器的生产过程中,核心的零部件一次绕组一直采用外购,外购无疑增加了生产成本,通过大家的努力,一次绕组已经能生产了,这里对LGBJ-110型干式电流互感器中一次绕组的制造工艺做一些探讨。

电压互感器一次绕组中性点未接地故障

1 故障现象 2011年12月26日，某35kV变电站进行负荷调整，10kVⅡ段新增出线3条，操作结束送电后，测控装置发出“10kVⅡ段母线接地故障”告警信号。 2 故障处理 现场继电保护人员查看10kVⅡ母线接地告警电压定值为15V，对10kVⅡ段电压互感器二次辅助绕组接成的开口三角处电压（L～N）进行测量后，发现电压在23～28V之间变化，超过15V的定值。因此，告警信号正确。

U形一次绕组电流互感器的动稳定计算

介绍了U形一次绕组电流互感器可满足动稳定要求的结构及强度计算方法 ,并给出了计算实例。

变频调速在电流互感器一次绕组包扎机中的应用

１引言电流互感器一次绕组的油—纸电容型绝缘通常是用窄纸带重叠螺旋式绕制的。当用纸带重叠绕制时，一个纸带叠在另一个纸带上的宽度应小于纸带宽度的一半，这是其包扎的半叠工艺要求。由于电流互感器电压等级和电流比值的不同，一次绕组Ｕ形回转部分的半径也是变化着的...

10kV并联电容器组放电线圈一次绕组中性点接地引起事故的原因及处理

某5000t／d生产线从2007年8月建成投产至2008年10月先后发生7次10kV并联电容器装置（以下简称装置）串联电抗器绕组相间弧光短路烧毁事故。我厂技术人员应邀帮助处理，经过查看现场、图纸及查找有关资料，分析出了事故原因，并提出了防范措施。2008年12月设备大修期间对全厂6套装置进行了改进，消除了故障隐患。

干式电流互感器U型一次绕组主绝缘的设计计算

电流互感器主绝缘设计是决定产品绝缘性能的关键,对额定电压为66kV的干式电流互感器U型一次绕组的主绝缘设计做一些探讨。

电流互感器一次绕组轻微短路造成的测量误差

我厂一号发电机运行已有30多年,1993年8月下旬,突然发现有功电度表与有功功率表对照存在较大误差,电度表偏慢约6%,经仪表人员校对,功率表与电度表均在误差允许范围内。经试验人员进一步检查发现:电度表用电流互感器C相二次回路电流小于功率表用电流互感器C相二次回路电流约12%,初步分析,怀疑是该相电度表用电流互感器二次绕组有匝间短路引起变比误差。

电流互感器二次绕组的正确接线方法

电流互感器可将一次大电流变换成二次小电流,能实现对电气设备的测量、保护、计量和监控等功能。改变电流互感器一次绕组的串并联方式,或改变二次绕组的接线方式可得到不同的电流比,满足用户对多电流比的需求。在实际生产中,存在二次绕组回路接线不正确、不规范,致使保护装置误动、拒动,或电能计量、指示仪表不准确等问题。本文总结出电流互感器二次绕组的正确接线方法,能确保保护动作可靠,电能计量和指示仪表准确,提高设备供电安全可靠和经济运行。

一起配变一、二次绕组击穿故障分析

1配变一、二次绕组发生击穿故障的特征及判断 2008年7月15日,供电企业接到供电辖区内银资房地产物业求助电话,反映380 V/220 V低压用户端无电和电压异常,三相电动设备无法正常运行,居民家用电器损坏。工作人员现场查看发现,部分照明用户断电,部分照明用户电压异常。

正确使用二次绕组有多个抽头的电流互感器

常用的多变流比电流互感器一般有如下3种。一为穿心式。这类电流互感器本身没有一次绕组，而是通过改变输送负荷电流的母线穿入电流互感器中的匝数，来达到改变变流比的目的。二为电流互感器本身设置有一个一次绕组，其二次侧具有多个分别绕在不同铁心上的绕组，使用时根据实际所需求的变流比值，选用所需要的二次绕组，其余没有用上的二次绕组必须作短接处理。

一种特殊的整流变压器二次线圈过热的分析

Y/y联结绕组和Y/△联结绕组安装于同一三相心式铁心上的整流变压器具有特殊的三次谐波磁场分布,Y/y联结绕组产生的较大的三次谐波漏磁通使穿过它的线圈导体产生严重的涡流损耗是绕组最上部4匝线圈导体绝缘损坏的原因,同时同一位置的一次绕组存在过热的可能性。

电流互感器极性接反造成二次保护动作及计量变化的分析

1引言在电气测量和继电保护回路中,电流互感器的作用是将供给继电保护和测量的二次电流与一次电流分开,利用CT线圈的变比将一次电流变换成继电保护装置可用的小电流（5A或l A）。电流互感器变换电流的原理如图1所示。其中I1为输入的一次侧电流;W1为一次绕组线圈的匝数;

电流互感器一次端子异常接线的分析

通常现在安装的高压专用变压器计量设备为了以后增容的需要，一般安装双变流比组合电流互感器，其量限的改变大都在一次绕组，首端为P1，以后依次为P2，P3，如图1。

变压器绕组的极性

编辑同志：请问什么是变压器绕组的极性？（湖南省岳阳市赵成波）赵成波同志：变压器铁芯中的主磁通，在一、二次绕组中产生的感应电势是交变电势，本来没有固定的极性。这里所说的变压器绕组极性，是指一、二次绕组的相对极性，也就是当一次绕组的某一端在某一个瞬时电位为正时，二次绕组也一定在同一个瞬间有一个电位为正的对应端，这时我们把这两个对应端就叫做变压器绕组的同极性端。

单相变压器直流偏磁试验与仿真

6台单相变压器组成三相组式变压器,分别对变压器开路、低功率三相四线制对称负载、低功率三相四线制不对称负载、低功率三相三线制不对称负载和额定功率下三相四线制对称负载5种情况下的变压器一次绕组电流、一次和二次绕组电压就不同直流入侵情况下进行了测量。研究变压器以上5种工作状态下,直流入侵导致的励磁电流和一次绕组电流畸变和谐波分布、一次绕组电流峰值和各次谐波与直流电流的关系曲线、不同运行方式对直流偏磁的影响。试验发现,变压器直流偏磁将导致空载电流畸变,空载电流峰值及各次谐波随直流电流的增加直线上升。谐波阶次越低,增加速度越快。变压器负载情况下,功率越大,奇次谐波随直流的变化增加速度越慢,偶次谐波增长速度基本不受负载的影响。利用非线性磁滞回线与励磁电流波形的关系,对试验模型进行了仿真计算,同时得到了变压器铁心无直流偏磁和有直流偏磁下的磁滞回线。计算模型建立在Jiles-Atherton理论基础上,计算与试验吻合较好,验证了变压器非线性模型的有效性和正确性。