三元乙丙橡胶接枝马来酸酐及其在尼龙6中的应用

分析了在含有适量聚丙烯（PP）的三元乙丙橡胶（EPDM）熔融接枝马来酸酐（MAH）反应体系中，引发剂过氧化二异丙苯（DCP）、MAH用量对产物接枝率和流变性能的影响，考察了二甲基苯胺（DMBA）、二甲基甲酰胺（DMF）、硫代二丙酸二月桂酯（DLTDP）3种阻交联剂对接枝反应体系的影响，并研究了尼龙6（PA6）／（EPDM／PP）—g—MAH共混物的微观结构与性能。结果表明：当DCP的质量分数为0．08％、MAH的质量分数为1．2％时，产物的接枝率可达到1．0％左右；在相同条件下，3种阻交联剂对产物的接枝率都有不同程度的降低，而加入DMBA最大程度地降低了体系的交联度；接枝物（EPDM／PP）—g—MAH以较小的粒径均匀分布在连续相PA6中；当（EPDM／PP）—g—MAH质量分数为15％～20％时，共混物发生由脆到韧的转变；当（EPDM／PP）—g—MAH质量分数为25％时，共混物的综合力学性能达到最佳；同时，接枝物的加入增大了共混物中PA6的结晶难度。

熔融法马来酸酐接枝改性三元乙丙橡胶及其氯化聚乙烯共混物

采用熔融接枝法制备了马来酸酐(MAH)接枝三元乙丙橡胶(EPDM)(EPDM-g-MAH),并与橡胶型氯化聚乙烯(CM)共混,考察了EPDM-g-MAH接枝率的影响因素,研究了EPDM-g-MAH及其共混物的性能、微观形态。结果表明,当MAH、过氧化苯甲酰的最佳用量分别为8.0、0.6份时,最大接枝率约为2.5%;相比未接枝的EPDM,EPDM-g-MAH的正硫化时间稍长,并具有较长的硫化平坦期,拉伸性能得到改善;随着CM用量的增加,EPDM-g-MAH/CM共混物的拉伸强度略有降低,但高于EPDM/CM共混物,扯断伸长率变化不大,邵尔A硬度先升高后降低;EPDM-g-MAH/CM(质量比80/20)共混物中两相界面模糊,表明EPDM-g-MAH与CM相容性变好。

纳米碳酸钙和三元乙丙橡胶接枝马来酸酐协同增韧聚丙烯(英文)

纳米碳酸钙和三元乙丙橡胶接枝马来酸酐对聚丙烯具有显著的协同增韧作用,可能是因为纳米碳酸钙和三元乙丙橡胶接枝马来酸酐之间发生物理化学作用,形成一种新的核壳结构(硬核软壳),与一般的核壳增韧剂(硬壳软核)完全不同。

马来酸酐辐照接枝三元乙丙橡胶的研究

采用辐照技术,用马来酸酐(MAH)对三元乙丙橡胶(EPDM)进行接枝改性,测定接枝物的交联度和接枝率。分析了辐照剂量、马来酸酐用量以及阻交联剂用量对接枝物交联度和接枝率的影响。同时,采用正交试验优化了试验参数。结果表明,当辐照强度为0.3 kGy/h、辐照剂量为0.15 kGy、MAH与EPDM的质量比为0.025∶1以及阻交联剂的质量分数为0.02%时,接枝率达到1.35%。

三元乙丙橡胶接枝马来酸酐共聚物对PA6/PP共混物结构和性能的影响

通过Molau实验、扫描电子显微镜（SEM）观察和力学、热学性能测试，研究了三元乙丙橡胶接枝马来酸酐共聚物（EPDM-g-MAH）增容剂在PA6／PP共混物中的作用。重点讨论了PA6／PP配比、EPDM-g-MAH用量对共混物结构、冲击强度、热变形温度和吸水率的影响。实验结果表明：EPDM-g-MAH是一种反应型增容剂。适量的EPDM-g-MAH加入可很好地改善PA6和PP两相的相容性，减小PP分散相的粒径，提高PA6、PP两相界面的相互作用。当PA6／PP／EPDM-g-MAH质量比为80／20／（10-15）时，共混物综合性能最好。和纯PA6相比，共混物冲击强度提高3倍以上，热变形温度提高7℃以上，吸水率减少2／3。

马来酸酐接枝三元乙丙橡胶改性丁腈橡胶/三元乙丙橡胶的性能研究

在转矩流变仪中通过熔融插层法制备了马来酸酐(MAH)接枝三元乙丙橡胶(EPDM)增容剂(EPDM-g-MAH)。考察了增容剂对不同并用比的丁腈橡胶/三元乙丙橡胶(NBR/EPDM)并用胶的各种性能的影响。结果表明,采用10份增容剂时,并用比为8∶2的并用胶的各项性能提升较小,使用时还需解决丁腈橡胶(NBR)的分散问题;并用比为6∶4的并用胶的各项性能有所下降,使用时需降低增容剂的添加量;并用比为7∶3的并用胶的硫化性能、耐油性能和压缩永久变形性能略有降低,但胶料的分散性、力学性能、耐热氧老化性能及耐臭氧性能均得到了显著的提升。

动态硫化法制备尼龙6/马来酸酐接枝三元乙丙橡胶高韧合金

采用酚醛树脂(PF)、硫磺(S)与过氧化二异丙苯(DCP)作交联剂,研究了马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-gMAH)的动态硫化对增韧尼龙6(PA6)性能的影响。结果表明,采用PF硫化体系且硫化剂用量为EPDM-g-MAH的1.5%,PA6与EPDM-g-MAH质量比为80/20的合金的综合性能较好,其拉伸强度与缺口冲击强度较未硫化PA6/EPDMg-MAH(80/20)合金分别提高69.5%与128.8%,主要是由于动态硫化提高了PA6与EPDM-g-MAH的相容性。动态硫化还提高了PA6/EPDM-g-MAH合金的热稳定性、PA6的结晶温度和结晶速率。

马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)对三元乙丙橡胶内绝热层材料性能的影响

为提高三元乙丙橡胶(EPDM)内绝热层材料的耐烧蚀性能,将马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-gMAH)作为基体与无机填料之间的相容剂。采用拉力试验机、多工位-氧乙炔烧蚀测试仪、热失重分析仪和扫描电镜等分析手段研究了材料的机械性能与耐烧蚀性能。测试结果表明:添加EPDM-g-MAH后,EPDM内绝热层材料的线烧蚀率和质量烧蚀率均有所降低,并且随着EPDM-g-MAH含量的增大,烧蚀后形成的碳层也越来越致密均匀。另一方面,当EPDM-g-MAH质量分数为9.5%和14.3%时,EPDM内绝热层材料的力学性能大幅度提升。其中,当EPDM-g-MAH质量分数为14.3%时,EPDM内绝热层材料综合性能最为优异,断裂伸长7.8倍,提高了1.191倍;拉伸强度为6.7MPa,提高了71.8%;线烧蚀率为0.079 9mm·s-1,下降了17.2%。该结果将为更多新型填料在EPDM材料中应用提供支持。

聚乙烯接枝马来酸锌离聚体对PC/PS体系增容作用的研究

本文用ＤＳＣ和ＳＥＭ等方法研究了不同接枝率、不同加入量的聚乙烯接枝马来酸锌（ＰＥ－ｇ－ＭＡＺｎ）离聚体对ＰＣ／ＰＳ体系增容作用的影响。结果表明，在一定范围内ＰＥ－ｇ－ＭＡＺｎ接枝率越大、加入量越多对ＰＣ／ＰＳ体系的增容效果越好。

聚乙烯接枝马来酸锌离聚体溶液性质的研究

探索了溶解PE g MAZn离聚体的溶剂体系 ,并研究其溶液粘度行为 .发现该离聚体的粘浓关系与极性聚合物PE g MAH相似 ,即比浓粘度 ηsp/c随浓度的增大分为极稀溶液区和稀溶液区 2个区间 .2个区间内的粘浓关系都呈线性 ,但斜率不同 ,其交会点对应的浓度约为2 0g/L .

马来酸酐-三烯丙基异氰脲酸酯官能化改性三元乙丙橡胶的反应过程

采用马来酸酐(MAH)和三烯丙基异氰脲酸酯(TAIC)对三元乙丙橡胶(EPDM)进行熔融接枝改性,考察了单体用量及反应温度等对接枝反应规律的影响。结果表明,采用过氧化二异丙苯(DCP)作引发剂,TAIC先与EPDM大分子自由基进行接枝反应形成接枝自由基,然后再与TAIC或MAH进行共接枝反应,TAIC能显著提高MAH的接枝率(R_g)。当TAIC为0.8份、MAH为5份、DCP为0.15份、反应温度为180℃时,MAH的R_g达到最大值,接枝共聚物的凝胶含量较低。

马来酸酐熔融接枝EPDM的研究

在哈克流变仪(Haake)中,研究了以2,5-二甲基-2,5-双(叔丁基过氧基)己烷(DHBP)为引发剂,在苯乙烯(St)存在下,马来酸酐(MAH)熔融接枝三元乙丙橡胶(EPDM)的过程。产物用傅立叶红外光谱仪进行了表征,并用化学滴定法测定了MAH的接枝率。讨论了St用量、MAH用量、DHBP用量、反应时间、反应温度和转速对接枝反应的影响。实验发现:MAH用量为2phr时,MAH的接枝率能达到1.53%;MAH的用量不宜过高;DHBP的用量不宜超过0.2phr。

MAH接枝EPDM增韧PA66的研究

研究了MAH(马来酸酐)接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)对尼龙66(PA66)的增韧作用。利用SEM(扫描电镜)观察了共混体系的微观形貌(形态结构),并运用小角激光散射(SALS)方法研究了EPDM的加入对PA66结晶性能的影响。结果表明,未接枝的EPDM与PA66的相容性很差,而EPDM-g-MAH与PA66相容性明显增加,EPDM-g-MAH粒子均匀分散在PA66中,共混体系力学性能有很大提高。随着EPDM-g-MAH用量的增加,PA66球晶尺寸变小,共混体系界面结合更加紧密。

官能化乙丙橡胶的制备和表征

用２，５－二甲基－２，５－二叔丁基过氧基己烷为引发剂，甲基丙烯酸环氧丙酯（ＧＭＡ）、马来酸酐（ＭＡＨ）和丙烯酸（ＡＡ）为接枝单体，对三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）和二元乙丙橡胶（ＥＰＲ）进行熔融接枝，接枝产物用ＦＴＩＲ、１３Ｃ－ＮＭＲ等进行了表征，并用化学滴定方法对接枝率进行了测定。实验结果表明，影响接枝率和凝胶质量分数的主要因素为乙丙橡胶的化学结构、引发剂和单体的用量、反应时间及温度等。接枝单体反应活性大小依次为ＧＭＡ，ＡＡ，ＭＡＨ。

EPDM/PP的接枝改性及在超韧尼龙中的应用研究

研究了引发剂、接枝单体用量及阻交联剂品种对含有聚丙烯的三元乙丙橡胶熔融接枝马来酸酐接枝率的影响。结果表明:引发剂的含量是获取高接枝率的关键,当过氧化二异丙苯的加入量为0.08%,马来酸酐的用量为1.2%时,体系的接枝率在1%左右。并讨论了接枝物在超韧尼龙合金中的应用。

PP/滑石粉/PP-g-MAZn三元复合体系流变性能的研究

采用双料筒毛细管流变仪系统地研究了以聚丙烯接枝马来酸锌(PP-g-MAZn)为界面改性剂的PP/滑石粉/PP-g-MAZn三元复合体系的流变性能。结果表明:随着剪切速率的增加,PP/滑石粉/PP-g-MAZn三元复合体系表观黏度下降;同一剪切速率下,与PP/滑石粉二元复合体系相比,PP/滑石粉/PP-g-MAZn三元复合体系的表观黏度和剪切应力变小;随着PP-g-MAZn用量的增加,三元复合体系表观黏度变化不大,体系的黏流活化能随着剪切速率的增大而降低。挤出物弹性效应的研究表明:PP/滑石粉/PP-g-MAZn三元复合体系挤出物无熔体破裂现象表,面基本光滑对,剪切速率敏感性下降。

改性三元乙丙胶液对纸质文物保护的应用研究

用马来酸酐作接枝改性剂,对三元乙丙橡胶进行接枝改性,实验得到改性三元乙丙橡胶,将其配制成适当浓度的胶液,涂于纸样表面,分别进行纸样的白度、厚度、抗张强度、耐折度、干热加速老化等实验,并用FT-IR和扫描电镜进行表征。结果表明,浓度为4%的改性三元乙丙胶液对纸样的处理不仅保持了原有的质感、光泽、颜色,而且抗张强度、耐折度均有明显提高,能够满足对纸质文物加固保护的要求。

聚碳酸酯树脂的改性研究

以聚碳酸酯(PC)为基体,分别用聚丙烯(PP)、聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)及三元乙丙橡胶接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(EPDM-g-GMA)作为改性剂分别对PC进行改性。用双螺杆挤出机制备不同配比的PC/PP共混物,探究了不同含量PP改性PC后的力学及加工性能。结果表明,加入2份的PP既可明显提高PC的加工性能又能保留PC的透明性;利用扫描电镜观察质量比98∶2的PC/PP及PC/EPDM-g-GMA合金的断面剥离形貌,发现PC/EPDM-g-GMA界面结合力有较大增强,且共混体系的力学性能也有明显改善。

PA 6/EPDM-g-MAH/HDPE三元共混物的形态与力学性能

制备了聚酰胺(PA)6/马来酸酐(MAH)接枝三元乙丙橡胶(EPDM)(EPDM-g-MAH)/高密度聚乙烯(HDPE)三元共混物,采用扫描电子显微镜观察了三元共混物的相形态,研究了注塑过程的二次剪切流动对该三元共混物相形态的影响,以及三元共混物相形态对其力学性能的影响。结果表明:二次剪切流动有利于PA 6/EPDM-g-MAH/HDPE体系向热力学最稳定的壳核结构发生转变。与PA 6/EPDM-g-MAH二元共混物相比,该三元共混物的力学性能得到较大改善,w(EPDM-g-MAH)为15%时,其Izod缺口冲击强度达85.83 kJ/m2,是纯PA 6的9倍,是同等橡胶含量的PA 6/EPDM-g-MAH二元共混物的2倍。

组分对PA6/PP/滑石粉三元复合材料的影响

通过双螺杆挤出制备了尼龙6(PA6)/聚丙烯(PP)/滑石粉三元复合材料,考察不同PA6、PP及滑石粉和增容剂种类及含量对PA6/PP/滑石粉三元复合材料力学性能的影响。结果表明,中黏度(2.4~2.7 Pa·s)PA6、聚乙烯(PE)含量达到7%~9%的嵌段共聚PP及粒径为2~5μm的滑石粉制备的PA/PP/滑石粉三元复合材料具有优异的力学性能;随着PA6含量增加,PA6/PP/滑石粉三元复合材料的拉伸、弯曲强度增加,吸水率上升,PP含量增加,PA6/PP/滑石粉三元复合材料吸水率下降,拉伸强度和弯曲强度也下降;滑石粉的粒径越大,PA6/PP/滑石粉三元复合材料的刚性越好,冲击强度越差,滑石粉的粒径越小,则容易团聚,三元复合材料形成应力集中点;增容剂马来酸酐接枝乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVAC-g-MAH)和马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)复配对PA6/PP/滑石粉三元复合材料增容效果优于马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)或EPDM-g-MAH;当EVAC-gMAH和EPDM-g-MAH添加量各为5%,PA6/PP/滑石粉质量比为50/20/20时,制备出的PA6/PP/滑石粉三元复合材料具有较佳的力学性能,并有优异的加工性能,其缺口冲击强度可达6.6 k J/m^2。