三相流化床生物反应器同时产酶同时降解壳聚糖的研究

采用多孔聚酯泡沫块固定里氏木霉，在三相流化床固定化反应器中同时产酶同时降解壳聚糖。结果表 明，通过控制降解时间可以得到不同平均聚合度的降解物。在２８℃，ｐＨ４．８，通气量 ２．５ｖｖｍ条件下，重复利用 菌丝降解２％（Ｗ／Ｖ）浓度壳聚糖。每批产生的壳聚糖酶活力平均达到１５０ｍＵ·ｍＬ^（－１）以上，壳聚糖平均降解率 为７２％以上。利用此固定化反应器，在４５天内连续进行１５批同时产酶降解试验，结果发现壳聚糖酶活和壳 聚糖降解率能保持稳定。

三相流化床生物反应器在降解有机废水方面的应用研究

简述了三相流化床在生物降解有机废水方面的优势与应用潜力。

三相复合生物流化床反应器处理废水性能研究

提出和设计了一种新型的自充氧式复合生物流化床反应器 ,将该反应器应用于合成废水的处理 ,考察了反应器的挂膜以及停留时间、气水比、容积负荷等对 COD去除率的影响 ,研究结果表明 :该反应器在处理废水时 ,停留时间可达 2 h和 1.5 h,COD容积负荷提高到 8.5 6和 12 .6 3kg/ d·m3 ,效率比同类反应器高1倍以上 ,气水比也有所下降 ,仅为 32～ 34。具有停留时间短、能耗低 ,是一种高效的新型生物流化床反应器。

高效复合生物流化床反应器三相分离区污泥对处理效果的影响

对采用高效复合生物流化床反应器处理中高浓度废水进行了试验研究。研究表明,三相分离区形成稳定的污泥层,有利于进一步提高反应器对污水的净化效果:曝气区出水经三相分离区污泥层的接触吸附及截滤作用,可使出水中悬浮物被有效去除;硝态氮在此缺氧的污泥层中可利用剩余碳源进行反硝化,使总氮去除率得以显著提高;出水水流中的BOD5则在通过污泥层时被吸附和截滤后,在反硝化作用中被作为碳源利用而得到进一步去除。

气体分布器对内循环三相生物流化床反应器动力学性能的影响

通过实验手段,对3种不同分布器下内循环三相流化床反应器内的气含率εg、内循环液速Uc及体积氧传质系数KLa进行了研究。结果表明:除进气量这一直接因素外,分布器孔径及其分布密度是影响气含率的2个主要因素;相同气量下,微孔分布器有助于获得较高气含率,但气孔分布过于密集(陶瓷分布器)则会使气泡在脱离阶段发生聚并增大,导致气含率降低。循环液速Uc在低气量下(Qg<260 L/h)主要由升降流区的气含率差Δεg控制,高气量下则由Δεg和回路阻力共同控制;相同气量下,不同分布器对应的循环液速Uc则主要取决于气含率差Δεg,分布器对应的Δεg较大,其Uc也相应较高。体积氧传质系数KLa随进气量增加而增大,其中主要贡献是气含率增大导致的比表面积a增大;相同气量下,分布器对应的气含率较高,其KLa也相应较高。

三相生物流化床反应器处理生活污水的特性研究

运用三相生物流化床工艺对生活污水进行处理,以活性炭作生物载体,采用快速排泥挂膜法启动试验,在反应器的运行过程中逐渐改变容积负荷、进口浓度、水力停留时间、空气流量,考察这四种因素对COD及NH3-N去除率的影响。结果表明,当系统运行到第20天的时候COD及NH3-N去除率已经达到了一个较高水平,并趋于稳定,表明系统启动成功。在后30天COD去除率保持在80%以上,NH3-N去除率保持在60%以上,这说明此工艺对COD及NH3-N的去除效果较好。

流化床作为生物质气化反应器试验研究

在流化床生物质气化炉内 ,用空气进行气化生物质 (花生壳 )的试验研究 ,分析的参数是当量比ER 0 .2— 0 .4 5 ,气化床的温度 75 0— 85 0℃和加入二次风。当ER在 0 .2 5— 0 .33,气化燃气热值为 6 .2— 6 .8MJ/m3 ,气体产量在 2 6 0— 390m3 /h ,生物质燃烧时比气化产量在 1.2 8— 2 .0 3m3 /kg之间 ,炭转化率在 5 3%— 80 %。并对 7种农、林废弃物进行了初步气化试验研究 ,生成的燃气体积分数 :CO为 14 %— 18% ,H2 一般低于 6 % ,甲烷 4 %— 12 %。燃气热值在 4 70 0— 710 0kJ/m3 。试验结果表明 ,在流化床生物质气化炉中 ,通过在悬浮空间加入二次风 ,可使燃气热值得到提高。

循环流化床反应器固体生物质的热解液化

介绍了以循环流化床反应器为主体的固体生物质热解液化装置 ,实验过程 ,实验结果及分析。通过对气体产物的比较及油产物一般物性和油成分的分析 ,得出如下结论 :1)较高的温度和较长的停留时间会降低油的产率 ,生成过多的不凝气 ;过低的温度和加热速率导致严重的碳化 ,同样会降低油产率 ,本实验的最高油产率可达 6 3%。2 )生物质热解油品的物性特点主要包括水分含量较高 ,pH值较低 ,粘度变化范围很大 ,热值与化石燃料相比为低 ,并且油品中因含氧量很高而极不稳定 ,油品的组成成分非常复杂 ,烷烃和非烃占据了相当的比例 ,芳烃和沥青质含量相对较少。 3)

内循环生物流化床反应器载体挂膜特性的研究

分别考察了水力停留时间、反应器结构、接种污泥量及载体粒径等因素对内循环三相生物流化床反应器载体挂膜的影响．试验结果表明，较短的停留时间、较小的内循环速度、较少的接种污泥量及较小粒径的载体有利于反应器的快速挂膜启动．

循环流化床作为生物质热解液化反应器的实验研究

总结了固体生物质热解液化装置——一套循环流化床反应器冷态实验的结果。以空气为介质 ,石英砂为床料 ,着重考察了循环量与气速、储料量、吹风量、吹风口位置及物料间的关系 ,得出在一定范围内 ,循环量随操作气速、L阀吹风量及储料量的增加而增加 ;随物料密度、粒径的增大和吹风位置的提高而减小。为热态实验寻找到最佳的操作条件和控制手段。对以木粉为物料的生物质热解油的产率和物性进行了分析。

厌氧流化床反应器微生物固定化载体筛选的研究

论述了在厌氧流化床（ＡＦＢ）反应器中用包络法固定微生物的高分子载体筛选研究的情况，通过静态试验的对比，筛选出了微生物固定化效果好、产甲烷性能优良的聚丙烯酸酯类多孔高分子载体ＷＡＲ－８．用ＡＦＢ反应器进行合成葡萄糖废水的中温厌氧消化试验，达到了较高的处理性能指标。通过扫描电镜观察，发现厌氧微生物不仅可以固定于高分子载体的外表面，而且能固定于载体的内层表面，载体上菌群丰富，生长发育良好．

三重环流生物流化床反应器的混合特性

研究了三重环流生物流化床反应器混合特性。通过循环时间与混合时间的测定来比较三重环流与单重环流反应器的混合性能，发现三重环流反应器的混合时间较短。此外，对三重环流反应器的物料分布测试结果可知正常流态化条件下所有工况其物料分布均接近全混流模型，离散程度随操作液流量的增大而减小。

气液固三相流化床反应器测试技术

在简述已有三相流化床测试技术的基础上,着重对近年来开发的测试新技术的基本原理及优缺点进行了分析,包括光纤探头技术、超声探头技术、放射颗粒跟踪技术、X射线颗粒跟踪测试技术、颗粒图像测速技术、电容层析成像技术、激光多普勒测速技术和相多普勒测速技术等,同时,展望了三相流化床测试技术的新方向.

内循环生物流化床反应器流体力学特性的数值模拟

首先采用气、液两相模型对7组结构参数的反应器进行模拟计算,然后根据计算结果选择了一组较优的结构参数进行气、液、固3相的数值模拟计算.结果表明,通过数值模拟方法对内循环生物流化床反应器流体力学特性进行计算可获得优化的反应器结构参数;明确了循环挡板的长度及位置对反应器内液相流场分布的影响较为显著的事实;同时指出固相颗粒的加入对反应器内液相流速的分布几乎没有影响,固相含率较高的区域在反应器升流区.

内循环生物流化床反应器的理论分析

从反应器理论、生物膜动力学及水力学的角度对内循环式三相生物流化床反应器的流态、生物膜降解有机物及启动挂膜特性进行了分析，一认为在内循环三相流化床中，对于一般城市污水处理系统求出了效率因子，建立了内循环速度与反应器尺寸的关系，同时提出了可能进一步提高反应器处理效率的优化途径。

空气提升内循环生物流化床反应器动力学研究

进行了空气提升内循环生物流化床反应器内液体内循环速度、有机物降解动力学、载体表面生物膜脱落与增长动力学的研究．结果表明，内循环生物流化床内循环速度分别与反应器高度及升流区表观气速Ｕｇ的０．５次方成正比；当内循环流量很大时，反应器可视为ＣＳＴＲ；生物膜的脱落率分别与Ｕｇ及膜厚的一次方、载体数量的２／３次方成正比．

好氧生物流化床反应器处理有机废水技术进展

介绍了国内外好氧生物流化床反应器处理有机废水技术的发展概况，分析了好氧生物流化床反应技术的发展动向。

生物流化床反应器生物膜特性研究进展

生物流化床技术应用于废水处理领域具有广阔的发展前景。生物流化床反应器对污染物的降解主要依赖于活性生物膜 ,研究生物膜的特性是提高反应器效率的重要手段。本文对描述生物膜特性的主要参数进行了综述 ,其中 ,生物膜种群构成的差异是影响反应器效率的最重要因素 ,本文重点探讨了生物膜中微生物的种群分布特征、种群的生态演替过程与反应器性能的关系。在此基础上 。

固定化酵母流化床生物反应器木薯淀粉酒精发酵的研究

以木薯淀粉糖化醪为发酵原料,利用正交试验法,在摇瓶发酵试验中,考察了菌种、粒子填充率、初糖浓度对发酵的影响。进行了固定化酵母流化床生物反应器木薯淀粉酒精的间歇发酵试验,研究 4项运行参数—— —发酵醪中的残糖含量、酒精含量、 值以及反应器内的平均温度随发酵时间的变化情况,分析了木薯淀 pH粉浓醪发酵的可行性和反应器对不同原料的适应性。

在流化床反应器中生物油轻组分模拟物催化重整制氢

对在流化床反应器中生物油轻组分模拟物(简称模拟物)与水蒸气催化重整制氢进行了研究。考察了温度、模拟物中H2O与C的摩尔流率之比(S/C)和模拟物的重时空速(WHSV)对催化重整制氢的影响。适宜的反应条件为:工业级镍基催化剂(w(NiO)=7.2%)200g、温度650℃、S/C=11、WHSV=0.7h-1、反应时间3h。在此条件下,H2产率、潜在H2(H2+CO)产率和总的C元素选择性达到最大值,分别为89.3%,94.8%,96.3%。SEM表征发现,烧结是造成催化剂失活的原因之一。